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規範解說 第四章橋梁結構（9／19）；原PDF第208–219頁。
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第四章 橋梁結構 2 超過 2.5kgf/cm 0.25MPa。 (b) 配置符合(6)項規定之最少繫筋且其接觸面乾淨、無浮垢，但未刻意 2 使其粗糙者，容許水平剪應力 v 不得超過 2.5kgf/cm 0.25MPa。 h (c) 配置符合(6)項規定之最少繫筋且接觸面乾淨、無浮垢，並刻意使其 2 粗糙程度約達 0.6cm 者，容許水平剪應力 v 不得超過 11.2kgf/cm h 1.10MPa。 (d) 當接觸面內配置之繫筋超過(6)項規定之最少需求時，每增一個百分 2 比，其容許水平剪應力 v 可增加 f 560 kgf/cm f 560 MPa。 h y y (5) 水平剪力之核算在不超過 1/10 跨徑之分段上計算所傳遞之實際壓力或拉 力，應設法傳遞此等構件間所產生之水平剪力，水平剪力不得超過(4)項 規定之容許水平剪應力 v 。 h (6) 水平剪力繫筋 (a) 若 需 要 時 ， 連 接 構 材 間 應 配 置 最 少 繫 筋 量 ， 其 面 積 不 得 小 於 3.5b s f 0.345 b s f ，且繫筋間距不得大於支承構件最小腹寬之 v y v y 4 倍，亦不得大於 60cm。 (b) 水平剪力繫筋可為單支鋼筋或鋼線、多肢肋筋或銲接鋼線網（光面 或麻面）之豎肢。 (c) 所有繫筋須以適當埋置或彎鉤錨碇於連接構件內。 F.板與基腳之特殊規定 (1) 板與基腳在集中載重或反力附近之剪力容量應採用下列二種情況之較嚴 重者： (a) 板或基腳以梁作用時，其臨界斷面為距集中載重或反力區域 d 處與 板面垂直之全部斷面。在此情況下除樁基礎其剪力臨界斷面應依 C4.4.H 節決定外，板或基腳之設計應符合 C4.4.2.5A 至 C 節之規 定。 (b) 板或基腳以雙向作用時，其臨界斷面為周邊 b 距集中載重周圍或反 o 力區域周圍 d/2 處與板面垂直之全部斷面。在此情況下板或基腳之 設計應符合 F(2)至 F(4)項之規定。 C-141
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(2) 設計剪應力v 應用下式計算：
V
v = ................................................................................... （C4.4-11）
bo d
式中V 與 ob 應取自F(1)(b)項所定之臨界斷面。
(3) 除非依照(4)項配置剪力鋼筋，設計剪應力v 不得大於公式（C4-4-12）所
算得之 cv 。
.0 53
v c = ( .021 + ) f c ............................................................. （C4.4-12）
c
.0 166
v c = ( .0 066 + ) f c
c
但 cv 不得大於 .048 cf 0.1749 cf。圓形集中載重或反力區域，
=1.0。c
(4) 板與基腳所用之剪力鋼筋或鋼線應符合下列規定：
(a) 用公式（C4.4-11）計算之剪應力應在F(1)(b)項所定之臨界斷面以及
距支承較遠之各斷面加以核算。
(b) 任一斷面容許剪應力 cv 不得大於 .024 cf 0.075 cf，且v 不得大
於 .080 cf 0.249 cf。
(c) 如v 大於 .024 cf 0.075 cf，並依照C4.4.2.5C 節之規定配置剪力
鋼筋。
G.托架與托梁之特殊規定
(1) 本節之規定適用於剪力距 va 與梁深d 之比不大於1，且承受一設計拉力
N c 不大於V 之托架及托梁，其中d 應自支承面計算。
(2) 承載面之外緣深度不得小於0.5 d。
(3) 支承面應設計可同時抵抗設計剪力V，彎矩 Va v + N c ( h − d ) 及一設計拉
力 N c 之斷面。其中h 應自支承面計算。
(a) 抵抗設計剪力V 之剪力摩擦鋼筋 Avf 應依C4.4.2.5D 節之規定。就常
重混凝土而言，設計剪應力v 不得大於0.09 cf，亦不得大於
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第四章 橋梁結構
25kgf/cm2 2.5MPa。就「全輕質」或「砂輕質」混凝土而言，設計
剪應力v 不得大於(0.09－0.03 av d ) cf，亦不得大於(25.2－
8.82 av d ) kgf/cm2 2.48－0.866 av d MPa。
(b) 抵抗彎矩 Va v + N c ( h − d ) 之鋼筋 A f 應依C4.4.2.2 節及C4.4.2.3 節之
規定計算。
(c) 托架或托梁頂面設計拉力 N c 配置之鋼筋 An 應以 An = N c f s 計算。
N c 不須小於0.2V，除非另有特別規定用以避免拉力發生。
(d) 主受拉鋼筋面積 As 應取( A f + An )及( 2 Avf / 3 + An )兩者之大者。
(4) 平行主筋 As 之閉合箍筋或繫筋面積 Ah 不得小於0.5( As − An )，且須均勻
配置於緊臨 As 之2/3 有效深度內。
(5) 鋼筋比 = As bd 不得小於0.04 f c f y 。
(6) 托架或托梁之正面，其主拉力鋼筋 As 應依下列之一方式錨碇：
(a) 採與主筋至少相同尺寸之橫向鋼筋予以銲接錨碇，此銲接須能發揮
As 之規定降伏強度 yf 。
(b) 主彎曲受拉鋼筋 As 向後形成一水平彎鉤或其他具有明確錨碇作用之
方式。
(7) 托架或托梁上之載重支承面積不得投影超出主受拉鋼筋 As 之直線部份，
亦不得投影超出橫向錨碇鋼筋之內面。
(8) 上述規定不適用於梁突出部。
(9) 相關符號表示，參見圖C4.4.2.5G。
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圖C4.4.2.5G 托架或托梁示意圖
C4.4.3 強度設計法－載重因數設計
C4.4.3.1 強度需求
A.需要強度
結構物及其構材之設計，應使所有斷面之設計強度至少等於依照規範
3.22 節所定結構物可能承受之乘因數載重組合算得之需要強度。結構物之每
一部份應就可採用之組合載重設計之，並採用最大需要者設計之。
B.設計強度
(1) 參照載重因數及強度設計之鋼筋混凝土構材，其構材或斷面以載重彎
矩、剪力或應力表示之設計強度，並依照載重因數設計法之規定及假設
算得之計算強度乘以強度折減因數。
(2) 強度折減因數應用下列數值：
(a) 撓曲---------------------------------------------------- = 0.90
(b) 剪力----------------------------------------------------- = 0.85
(c) 用螺箍之受軸壓構材---------- --------------------- = 0.75
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第四章 橋梁結構
(d) 用橫箍之受軸壓構材------------------------------- = 0.70
(e) 混凝土之支承壓------------------------------------- = 0.70
當設計軸力強度 Pn 自0.10 cf A g 或 bP 兩者之小者減至0 時，其
值可自受壓構材之值線性增加至受撓構材之值。
(3) C4.4.1.12 節至C4.4.1.21 節所規定之鋼筋伸展及續接均不須用因數。
C4.4.3.2 設計假設
受撓曲與軸力構材之強度設計應根據本節之假設，並滿足適用之平衡條件及
應變相合性。
(1) 鋼筋與混凝土之應變假設與其距中性軸之距離成正比。
(2) 混凝土最外受壓纖維之最大容許應變假設為0.003。
(3) 鋼筋應力低於所用鋼料之規定降伏強度 yf 時，其應力應為 E s 乘以鋼筋之
應變。當應變大於對應 yf 之應變時，鋼筋應力應視為與應變無關且等於
yf 。
(4) 鋼筋混凝土之撓曲計算不計混凝土抗拉強度。
(5) 混凝土壓應力分佈與其應變之關係可假設為矩形、梯形、拋物線形或其
他形狀，惟其預測之強度應與精確試驗之結果相接近。
(6) 相當矩形混凝土壓應力分佈可視為滿足C4.4.3.2(5)之需求，假設混凝土
之應力為0.85 cf平均分佈於以斷面邊緣及距最大壓縮纖維a = c1 且平
行中性軸之直線為界所圍成之相當壓力區。c 值為自最大應變纖維至中
性軸之垂直距離。若強度 cf小於或等於280kgf/cm2 27.6MPa， 值應1
為0.85；若強度超過280kgf/cm2 27.6MPa， 值應按每超過70kgf/cm21
6.9MPa 減少0.05 連續遞減之，但 不得小於0.65。1
C4.4.3.3 撓曲
A.受撓構材之最大鋼筋量
(1) 受撓構材之鋼筋比ρ 不得超過該斷面受撓而產生平衡應變狀態時之鋼筋
比 b 之0.75 倍。對於有壓力鋼筋構材，被壓力鋼筋平衡之 部份不必b
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按0.75 因數減少。
(2) 斷面之平衡應變狀態為當受拉鋼筋達到規定降伏強度 yf 對應之應變，同
時受壓混凝土亦達到其假設之極限應變0.003。
B.僅有受拉鋼筋之矩形斷面
(1) 設計彎矩強度 M n 可用下式計算
M n = [ As f y d 1( − 6.0 f y f c)] ............................................ （C4.4-13）
=[ As f y ( d − a 2)] ........................................................ （C4.4-14）
式中 a = As f y .085 f cb
(2)僅有受拉鋼筋之矩形斷面其平衡鋼筋比 為：b
.0851 f c 6120 b = ( ) ..................................................... （C4.4-15）
f y 6120 + f y
.0851 f c 600 b = ( )
f y 600 + f y
C.僅有受拉鋼筋之翼板斷面
(1) 受壓翼板之厚度等於或大於相當矩形應力塊之深度a 時其設計彎矩強度
M n 可依照B(1)項之公式計算。
(2) 受壓翼板之厚度小於a 時，其設計彎矩強度 M n 可用下式計算：
M n = [( As − Asf ) f y ( d − a 2) + Asy f y ( d − 5.0h f )] .............. （C4.4-16）
式中 Asf = .085 f c (b − b w ) h f f y
( As − Asf ) f y
a =
.0 85 f cb w
(3) 僅有受拉鋼筋之翼板斷面平衡鋼筋比 為：b
.0851 f c 6120 b = (bw b )[ ( ) + f ] ............................... （C4.4-17）
f y 6120 + f y
.0851 f c 600 b = (b w b )[ ( ) + f ]
f y 600 + f y
式中 f = Asf bw d
(4) 定義於C4.4.1.22.H 與C4.4.1.22.I 節之T 型梁與箱型梁構造，其受壓寬度
b 應等於有效板寬。
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第四章 橋梁結構
D.具有受壓鋼筋之矩形斷面
(1) 矩形斷面之設計彎矩強度 M n 可用下式計算
As − As f cd 6120 若 ( ) .0851 ( )( ) ................................. （C4.4-18）
bd f y d 6120 − f y
As − As f cd 600 ( ) .0851 ( )( )
bd f y d 600 − f y
M n = [( As − As ) f y ( d − a 2) + As f y ( d − d )] ...................... （C4.4-19）
( As − As ) f y
式中 a =
.085 f cb
(2) 當 ( As − As ) bd 小於公式（C4.4-18）之值，則受壓鋼筋之應力小於降伏
強度 yf ，或當受壓鋼筋之效應小於 yf 或不計時，設計彎矩強度除依照
C4.4.3.2 節之假設根據應力與應變之相合性作一般分析外可用B(1)項之
公式計算。
(3) 具有受壓鋼筋之矩形斷面其平衡鋼筋比 為：b
.0851 f c 6120 f s b = [ ( )] + ( ) ................................... （C4.4-20）
f y 6120 + f y f y
.0851 f c 600 f s b = [ ( )] + ( )
f y 600 + f y f y
式中受壓鋼筋之應力
6120 + f y
f s = 61201[ − ( d d )( )] f y
6120
600 + f y
f s = 61201[ − ( d d )( )] f y
600
E.其他斷面
其他斷面之設計彎矩強度 M n 除依照C4.4.3.2 節之假設根據應力與應變
之相合性作一般分析外，應滿足C4.4.3.3A 節之需求。
C4.4.3.4 受壓構材
A.一般需求
(1) 受軸力或受撓曲與軸力合併作用之構材其設計應根據C4.4.3.2 節所假設
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之應力與應變之相合性。細長效應須依照C4.4.3.5 節之規定。
(2) 受軸力併受撓曲之構材應就伴隨此軸力之最大彎矩設計之。對所給予偏
心距之乘因數軸力 uP 不得大於設計軸力強度 Pn (max) ：
(a) 符合C4.4.1.10B(1)項之螺箍構材：
Pn (max) = .085[ .085 f c ( Ag − Ast ) + f y Ast ]
= 0.75
(b) 符合C4.4.1.10B(2)項之橫箍構材：
Pn (max) = .080[.085 f c ( Ag − Ast ) + f y Ast ]
= 0.70
最大乘因數彎矩 M u 應依C4.4.3.5 節之規定就細長效應加以放大。
B.受壓構材強度
下列規定可作為決定受撓曲與軸力合併作用構材之軸力－彎矩互制關係
範圍之指引。
(1) 純受壓
無偏心時之設計軸力強度 oP 可用下式計算：
Po = [.085 f c( Ag − Ast ) + Ast f y ] ......................................... （C4.4-21）
純受壓強度就設計而言乃係一假設之載重狀態，因此C4.4.3.4A(2)
節限制受壓構材之軸力強度為無偏心時之85%及80%。
(2) 純受撓
計算純受撓之設計彎矩強度 M n 可用C4.4.3.2 節之假設或C4.4.3.3
節之適用撓曲公式。
(3) 平衡應變狀態
斷面之平衡應變狀態定義於C4.4.3.3A(2)節。矩形斷面之一面或兩
面排有鋼筋，且鋼筋位於距彎曲軸大致相等者，其平衡設計軸力強度
bP 及平衡設計彎矩強度 M b 可用下式計算：
Pb = ( .085 f cbab + As f s − As f y ) .......................................... （C4.4-22）
M b = [.085 f cbab ( d − d − ab 2) + As f s( d − d − d ) + As f y d ] .............
................................................................................................. （C4.4-23）
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第四章 橋梁結構
6120
式中 a b = ( )1 d
6120 + f y
600
a b = ( )1 d
600 + f y
d 6120 + f y
f s = 61201[ − ( )( )] f y
d 6120
d 600 + f y
f s = 6001[ − ( )( )] f y
d 600
(4) 合併受撓及軸力
受撓曲與軸力合併作用之設計強度應根據C4.4.3.2 節所假設之應力
與應變之相合性。當計算軸力強度 Pn 小於 bP 時，斷面之強度由拉力控
制。當計算軸力強度 nP 大於 bP 時，斷面之強度由壓力控制。
計算軸力強度 Pn 及計算彎矩強度 M n 均應乘以C4.4.3.1B 節所定之螺
箍或橫箍受壓構材之適當強度折減因數。當設計軸力強度 nP 自
0.1 cf A g 或 bP 兩者之小者減至0 時，值可自受壓構材之值線性增
加至受撓構材之值。
C.雙軸載重
非圓形斷面構材承受雙軸彎矩之設計強度可用下述近似公式計算，以代
替根據應力與應變之相合性對雙軸彎矩載重狀態作一般之斷面分析：
1 1 1 1
當乘因數軸力 Pu 1.0 f cAg ， = + − ............ （C4.4-24）
Pnxy Pnx Pny Po
M ux M uy 當乘因數軸力 uP < 1.0 f cA g ， + 1 .................... （C4.4-25）
M nx M ny
C4.4.3.5 受壓構材之細長效應
A.一般需求
(1) 受壓構材應根據結構分析之力與彎矩設計。此項分析應考慮軸力與應變
慣性矩對構材勁度及固定端彎矩之影響，撓度對彎矩與力之效應以及載
重之延時效應。
(2) 估算受壓構材之細長效應可按C4.4.3.5B 節之近似步驟以代替(1)項節所
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述之步驟。
B.細長效應之近似估算
(1) 受壓構材之無支撐長度 應為板、梁或其他側支撐構材間之淨距，如在u
所考慮方向有托肩應自其最低處計算無支撐長度。
(2) 矩形受壓斷面之迴轉半徑r 可用考慮穩定之方向之總寬乘以0.30，圓形
受壓斷面之r 可用直徑乘以0.25，其他斷面形狀之r 可用混凝土全斷面
依 實際計算之。
(3) 有支撐防止側移之受壓構材其有效長度因數k 除非經分析用較小數值外
應為1.0。無支撐防止側移之受壓構材其有效長度因數k 值之計算應考慮
開裂與鋼筋量對相對勁度之影響，且k 須大於１。
(4) 有支撐防止側移之受壓構材當 k u r 小於34－ (12 M 1b M 2 b ) 時，可不計
其細長效應。無支撐防止側移之受壓構材當 k u r 小於22 時，可不計其
細長效應。所有 k u r 大於100 之受壓構材均應按C4.4.3.5A 節加以分
析。
(5) 受壓構材應按一般彈性分析法算得之乘因數軸力 uP 及放大乘因數彎矩
M c 設計， M c 之定義如下：
M c = b M 2 b + s M 2 s .............................................................. （C4.4-26）
C m 式中 b = 0.1 ........................................................... （C4.4-27）
Pu 1 −
Pc
C m s = 0.1 ................................................................. （C4.4-28） Pu 1 −
Pc
2 EI
Pc = 2 ............................................................................. （C4.4-29）
( k u )
當構材有支撐防止側移時， 可取1.0。當構材無支撐防止側移s
時， 應以有支撐構材計算之，b 應以無支撐構材計算之。s
EI 值可用下列二式之一求得以代替更精確之計算：
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第四章 橋梁結構
E c I g
+ E s I s
5 EI = ................................................................... （C4.4-30）
1 + d
或保守地
E cI g
5.2 EI = ............................................................................. （C4.4-31）
1 + d
式中 為最大靜重彎矩與最大總載重彎矩之比值，其值恆為正。對d
於有支撐防止側移且支點間無側向載重之構材其 C m 可用下式計算：
Cm = 6.0 + 4.0( M 1b M 2 b ) ....................................................... （C4.4-32）
但不得小於0.4
對於所有其他情況 C m 應取1.0。
(6) 若計算顯示不論有無支撐以防止側向位移之受壓構材，其兩端均無彎矩
或算得之端偏心距均小於(1.5+0.03h) cm 時，公式（C4.4-26）中之
M 2 b ， M 2 s 應對每一主軸均有(1.5+0.03h） cm 之最小偏心距計算。公式
（C4.4-32）中之 M 1b M 2 b 比值應以下述之一決定之：
(a) 當算得之端偏心距均小於(1.5+0.03h) cm 時，算得之端彎矩可用來計
算公式（C4.4-32）中之 M 1b M 2 b 。
(b) 如計算顯示受壓構材之兩端本質上均無彎矩時，則 M 1b M 2 b 之比值
應取1.0。
(7) 當受壓構材兩主軸均受撓時，每軸之彎矩應分別按該軸束制狀態算得之
δ 值放大之。
(8) 無支撐防止側移之結構中，受撓構材應按受壓構材節點處之總放大端彎
矩設計之。
(9) 當一群受壓構材在同一層面上組成框架或一群受壓構材與同一上部結構
連成整體並共同抵抗結構之側移，其 值應以此構材群計算之，s uP 與 cP
應用此群所有構材之Σ uP 與Σ cP 。
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C4.4.3.6 剪力
A.剪力強度
(1) 受剪力之斷面設計應根據
Vu Vn .................................................................................. （C4.4-33）
式中 V u 為所考慮斷面之乘因數剪力， Vn 為按下式之計算剪力強度
Vn = Vc + Vs ............................................................................. （C4.4-34）
式中 V c 為依照C4.4.3.6B 節之混凝土計算剪力強度， V s 為依照
C4.4.3.6C 節之鋼筋計算剪力強度。如有需要應考慮扭矩影響。
(2) 如剪力作用方向之反力使構材端部受壓時，則距支承面d 以內各斷面之
剪力可用d 處斷面之乘因數剪力 V u 設計之。但該點與支承面之間如有主
要集中載重者例外，此時距支承面d 以內各斷面之剪力應採用d 處斷面
之乘因數剪力 V u 加上該乘因數主要集中載重。
B.混凝土提供之剪力強度
(1) 梁、單向板及基腳之剪力
僅受剪力與撓曲之構材， V c 可按下式計算：
Vu d Vc = ( .0504 f c + 176w )bw d .......................................... （C4.4-35）
M u
Vu d V c = ( .0158 f c + 172.w )b w d
M u
或 Vc = .0530 f cbw d .............................................................. （C4.4-36）
Vc = .0166 f cbw d
式中 b w 係腹板寬度，d 為最外受壓纖維至受拉鋼筋重心之距離（扭
矩影響須加以考慮）。就圓形斷面而言， b w 係圓形斷面之直徑，d 不必
小於最外受壓纖維至構材對面半圓受拉鋼筋重心之距離。就漸變腹板而
言， b w 可取平均寬度或1.2 倍最小寬度，兩者之較小者。
(a) 當使用較詳細之計算時， V c 不得超過 .0928 f cbw d .0291 f c b w d 。
(b) Vu d M u 值不得大於1.0， M u 為考慮之斷面與 V u 同時發生之乘因數
彎矩。
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來源：交通部《鐵路橋梁設計規範》，112年2月15日。依交通部政府網站資料開放宣告註明出處；本站分章與導覽整理不代表發布機關認可或背書。查核日期：2026年8月31日。