¶ 建築物耐風設計規範及解說｜第二章 建築物設計風力之計算（2／2）
發布機關：內政部
文件性質：建築物耐風設計規範及解說
版本：103年6月12日發布；103年12月3日台內營字第1030813291號令修正第2.4點及表2.21。
官方來源：內政部主管法規共用系統 ｜ 國土管理署發布頁
查核日期：2026年8月28日。
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¶ 原檔第21頁（原書頁碼27）
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有關。Re 可表示為： DV R = (C2.11) e v -5 其中，D 為構材直徑，ν為空氣運動粘滯係數。在 22°C，1 大氣壓下，ν= 1.53x10 2 3 m /s，空氣密度 1.20 kg/m 。一旦雷諾數超過圓柱體的臨界雷諾數 Re，風力係 5 數 C 會變小。圓柱體的臨界雷諾數 R 與其表面粗糙度有關，R 值約為 2×10 ～ f e e 5 4.5×10 。美國 ASCE 7-10 規範與加拿大 NBC 規範均以 D q(z) 代表 R ，q(z) e 2 為風速壓，以 N/m 為單位，ASCE 7-10 規範以 D q(z) = 5.3 做為界分不同雷諾 5 數下所對應的 C 值。當臨界雷諾數 R 訂為 4.5×10 ，本規範對應之臨界值： f e -5 5 D q(z) =1.53×10 · 4.5×10 · 1.20/9.81/2=1.70 (C2.12) 2 其中，q(z)為風速壓，以 kgf/m 為單位。 表 2.12 係取自 ASCE 7-10 規範，提供煙囪、圓柱、圓形水塔及其他類似結 構物所用之風力係數 Cf。圓柱形之結構物，其表面粗糙度亦會影響其風力係數 Cf值。對於表面粗糙之圓柱體，Cf值須依據粗糙程度 D’/D 略作修正。對於具 有角邊的結構物，如方形體等，其表面之粗糙度並不會影響風力係數。 表 2.13 提供結構物具有均勻斷面，且呈角柱體形狀之風力係數 Cf及其高 寬比之修正係數 R。平面尺寸不變的角柱體結構物，因高度不同而有不同的 R 值，因此其 Cf值也不同。 表 2.14 係取自 NBC 規範，提供竿、管、繩之風力係數 Cf。由於竿、管、 繩皆具圓斷面，其 Cf值與雷諾數有關，以 D q(z) =1.70 為臨界值，做為界分不 同風速下所對應的 Cf值。 表 2.15 取自 ASCE 7-88 規範，提供設計方形高塔及三角形高塔所用之風 力係數 C ，說明如下： f 1. 對於拉固索式的高塔，其懸臂部分應以一般高塔之設計風力的 1.25 倍做為 設計。 2. 選擇適當的 C 來決定作用在高塔附屬物，如梯子、電線、燈等之設計風力。 f 表 2.16 提供高塔拉固索之風力係數 Cf，說明如下： 1. 拉固索所用的受風面積為弦長與拉固索直徑的乘積。 2. 作用在拉固索的風力在拉固索與風向形成的平面上，其中一個分量沿風 向，另一力量與其垂直。 27
¶ 原檔第22頁（原書頁碼28）
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2.9 內風壓係數 內風壓係數 (GC ) 之值見表 2.17。對內含一大型無隔間區域之 pi 部分封閉式建築物而言，(GC ) 可乘上一折減係數 R，其值依下式計 pi i 算： ⎛ ⎞ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ 1 R = 0.5 1+ ≤ 1.0 …………….(2.20) i ⎜ ⎟ V ⎜ i ⎟ 1+ ⎜ ⎟ 6950A og ⎝ ⎠ 2 3 式中，A 為建築表面總開口面積(m )，V 為無隔間區域之內體積(m )。 0g i 【解說】 表 2.17 係參考 ASCE 7-02 而得，由於內風壓與外風壓並非完全相關，其 值已作適當折減。本規範風速之平均時間為 10 分鐘，但 ASCE 7-02 風速之平 均時間為 3 秒鐘，根據 Durst Curve，ASCE 7-02 之風速為本規範風速之 1.443 (=1.53/1.06)倍，故本規範之(GC ) 為 ASCE 7-02 (GC ) 之 2.083 (=1.443 x 1.443) pi pi 倍。 對內含一大型無隔間區域之部分封閉式建築物而言，內風壓之尖峰因子較 小，故(GCpi)可乘上一折減係數 Ri。 2.10 橫風向之風力 建築物或地上獨立結構物應以合理的方法考慮橫風向風力。 當 建 築 物 近 似 規 則 矩 形 柱 體 ， 且 h/ BL < 3 時 ， 得 依 式 (2.21) 計算離地面高度 z 處橫風向風力 W 如下： Lz L W = 0.87 W .................................................. (2.21) Lz Dz B 式中， W 為高度 z 處順風向風力，依 2.2 節計算。 Dz 當 建 築 物 近 似 規 則 矩 形 柱 體 ， 符 合 3 ≤ h/ BL ≤ 6 且 0.2 ≤ L / B ≤ 5 且 V ( f BL ) ≤ 10 時(其中 f 為建築物橫風向基本自然頻率，V 為高 h a a h 度 h 處之風速，可依據 2.6 節之解說計算，亦可依表 2.20、表 2.21 或表 2.22 決定)，得依式(2.22)計算高度 z 處橫風向風力 W 如下： Lz 28
¶ 原檔第23頁（原書頁碼29）
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Z 1 ' W = 3q(h)C A g 1+ R ................................ (2.22) Lz L z L LR h β 式中， Az 為離地面高度 z 處迎風面面積； 0.577 g = 2ln(3600 f ) + L a 2 ln(3600 f ) a ' 3 2 C = 0.0082(L / B) − 0.071(L / B) + 0.22(L / B) ； L RLR 為橫風向共振因子，可採用表 2.18 或依下式計算之： * πS (n ) L R = LR 4 * 其中，SL (n )為橫風向風力頻譜值， 2 * ⎛ ⎞ n ⎜ ⎟ S 4k (1 + 0.6β )β n j j j j * ⎝ ⎠ S (n ) = L ∑ 2 2 2 π j=1 ⎡ * ⎤ * ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ n n 2 ⎢ ⎜ ⎟ ⎥ ⎜ ⎟ 1 − + 4β j ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎢ n ⎥ n j j ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎣ ⎦ f B * a n = V h 0.12 n = 1 0.89 2 ⎡ ⎤ ⎛ L ⎞ 1+ 0.38⎜ ⎟ ⎢ ⎥ ⎝ B ⎠ ⎢ ⎥ ⎣ ⎦ 0.56 n = 2 0.85 ⎛ L ⎞ ⎜ ⎟ ⎝ B ⎠ 4 2 ⎛ L ⎞ ⎛ L ⎞ ⎜ ⎟ + 2.3⎜ ⎟ B B 0.12 ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ β = + 1 4 3 2 ⎛ L ⎞ ⎛ L ⎞ ⎛ L ⎞ ⎛ L ⎞ ⎛ L ⎞ 2.4 − 9.2 + 18 + 9.5 − 0.15 ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ B ⎠ ⎝ B ⎠ ⎝ B ⎠ ⎝ B ⎠ ⎝ B ⎠ −0.34 ⎛ L ⎞ β = 0.28⎜ ⎟ 2 ⎝ B ⎠ k = 0.85 ； k = 0.02 1 2 L L < 3 時，S=1； ≥ 3 時，S=2 B B 29
¶ 原檔第24頁（原書頁碼30）
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當建築物同時滿足以下各條件：(1) h/ BL ≥ 4 (2)V / f BL > 8.3 、 h a 時，應進一步檢核避免在設計風速內發生渦散頻率與建築物自然 頻率接近而產生之共振及空氣動力不穩定現象，必要時應進行風 洞試驗。 【解說】 幾何形狀近似規則且高寬比較大之建築物受風吹襲時，背風面會產生交替 的渦散(vortex shedding)現象，致使建築物的橫向受不平衡風壓作用，產生橫向 振動。渦散頻率 n，通常由下式計算： nB S = (C2.15) V 其 中 ， V 為 風 速 ， B 為 與 風 向 垂 直 的 建 築 物 寬 度 ， S 為 史 特 赫 數 (Strouhal Number)。當建築物橫向之自然振動頻率 fa 接近渦散頻率 n 時，便會發生結構 共振。共振的振幅大時，會進一步產生鎖定(lock-in)現象，此時即使風速略增， 但渦散頻率 n 仍會盯住 fa，致使建築物產生極大的簡諧振動，因此應設法避免。 在不會產生共振及鎖定的情況下，建築物之橫向振動係屬隨機振動。此時應計 算橫風向之風力，並與順風向風力合併作用。我國橫風向風力參考日本建築學 會之設計風力相關建議條文(AIJ–2004)。橫風向風力之相關規定如下： (1) 建築物或地上獨立結構物為矩形柱體： （a）矩形斷面建築物之高寬比小於 3( h/ BL < 3)，其橫風向風力受到來風紊 流的影響很大，渦散特性較不明顯，與高寬比較大之建築物有明顯差 異，橫風向風力依規範 2.10 節式(2.21)計算之。 （b）矩形斷面建築物滿足高寬比介於 3 至 6 之間( 3 ≤ h/ BL ≤ 6 )，斷面深寬 比介於 0.2 至 5 之間( 0.2 ≤ L / B ≤ 5)，無因次風速小於 10( V ( f BL ) ≤ 10 ) h a 時，其橫風向風力依規範 2.10 節式(2.22)計算之。此部分橫風向風力之主要 依據為風洞模型實驗數據。 （c）矩形斷面建築物符合下列條件： h/ BL ≥ 4 且 V / f BL > 8.3（史特赫數 h a 0.1，安全係數 1.2）時，應進一步檢核避免在設計風速內發生渦散頻率 與建築物自然頻率接近而產生之共振及空氣動力不穩定現象，必要時應 進行風洞試驗。 (2) 建築物為圓柱體： （a）圓柱斷面建築物滿足 h/D≧7 與 Vh/ faD＞4.2（史特赫數 S=0.2，安全係 30
¶ 原檔第25頁（原書頁碼31）
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數 1.2）時，應依據式(C2.16)考慮建築物因渦散共振引起的橫風向風力。 Z 2 W = 0.8ρU C A (C2.16) rz r r h W ：為高度 z (m)之橫風向風力(N)； rz 3 ρ：為空氣密度( = 1.20 kg m )； U = 5 f D 為渦散共振風速； r a m D ：為 2 3 h 高度處之圓柱直徑； m C ：為渦散共振之風力係數，如下表； r A ：為高度 z 處之投影面積。 2 U D (m s) ρ β< 0.5 ρ β≥ 0.5 r m f f U D < 3 1.3 0.15 ρ 1.7 r m + β β ρ β 5 f (亞臨界流 Re＜2×10 ) 3.0≦UrDm＜6.9 線性內插 線性內插 5 5 (臨界流 2×10 ≦Re＜4.5×10 ) 6.9≦U D 0.53 0.02 ρ 0.57 r m + β β ρ β 5 f (超臨界流 4.5×10 ≦Re ) 表中， β：為基本振態之阻尼比 3 ρ = M (hD D ) 為建築物密度 (kg / m )； f m B M ：為建築物質量 (kg) D ：為建築物基底直徑(m) B 2 （b）當V L ≥ 6(m / s) ，則圓柱斷面建築物的橫風向風力，可用式(2.22)計算，其 h ' 中 C = 0.06 ； S = 1； k = 0.9 ； n = 0.15；β = 0.2 。 L 1 1 1 31
¶ 原檔第26頁（原書頁碼32）
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2.11 作用在建築物上之扭矩 建 築 物 或 地 上 獨 立 結 構 物 應 以 合 理 的 方 法 考 慮 風 力 造 成 的 扭矩。 當建築物近似規則矩形柱體，且 h/ BL < 3時，得依照式(2.23) 計算高度 z 處扭轉向風力 M 如下： Tz * M = 0.28(BW ) ................................................... (2.23) Tz Dz * 式中， (BW ) 為各向來風高度 z 處順風向風力與迎風面寬度乘積 Dz 之較大值，所得之設計扭矩適用於各向來風。 當 建 築 物 近 似 規 則 矩 形 柱 體 ， 同 時 滿 足 以 下 各 條 件 ： (1) 3 ≤ h/ BL ≤ 6、(2) 0.2 ≤ L / B ≤ 5、(3)V ( f BL) ≤ 10 時，得依照式(2.24) h t 計算建築物離地面高度 z 處扭轉向風力 MTz： Z 1 ' M = 1.8q(h)C A B g 1 + R .......................... (2.24) Tz T z T TR h β 式中，ft 為建築物扭轉向基本自然頻率， 0.577 g = 2ln(3600 f ) + T t 2ln(3600 f ) t 0.78 2 ⎡ ⎤ ⎛ L ⎞ ' C = ⎢0.0066 + 0.015⎜ ⎟ ⎥ T ⎝ B ⎠ ⎢ ⎥ ⎣ ⎦ RTR 為扭矩共振因子，可採用表 2.19 或依下式計算之： 2 2 2 2β L(B + L ) 2 * T R = 0.036K (U ) TR T 2 3 L B BL 其中， ⎛ L ⎞ −1.1⎜ ⎟ + 0.97 ⎝ B ⎠ * + 0.17 ；U ≦4.5 2 ⎛ L ⎞ ⎛ L ⎞ ⎜ ⎟ + 0.85⎜ ⎟ + 3.3 ⎝ B ⎠ ⎝ B ⎠ KT = ⎛ L ⎞ 0.077⎜ ⎟ − 0.16 B 0.35 * ⎝ ⎠ + + 0.095 ；6≦U ≦10 2 ⎛ L ⎞ ⎛ L ⎞ ⎛ L ⎞ − 0.96 + 0.42 ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ B ⎠ ⎝ B ⎠ ⎝ B ⎠ 32
¶ 原檔第27頁（原書頁碼33）
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⎛ L ⎞ ⎜ ⎟ + 3.6 B 0.14 * ⎝ ⎠ + + 0.14 ；U ≦4.5 2 ⎛ L ⎞ ⎛ L ⎞ ⎛ L ⎞ − 5.1 + 9.1 ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ B ⎠ ⎝ B ⎠ ⎝ B ⎠ βT = 2 ⎛ L ⎞ 0.44⎜ ⎟ − 0.0064 ⎝ B ⎠ * + 0.2 ；6≦U ≦10 4 2 ⎛ L ⎞ ⎛ L ⎞ ⎜ ⎟ − 0.26⎜ ⎟ + 0.1 ⎝ B ⎠ ⎝ B ⎠ V * h U = 為無因次風速，LBL 為 B 與 L 中之大值。 f BL t * 當 4.5＜U ＜6 時，RTR 值計算如下： * ⎛ R U ⎞ 6 R = R exp⎜3.48 ln( ) ln( )⎟ TR 4.5 ⎜ ⎟ R 4.5 ⎝ 4.5 ⎠ * 其中，R4.5 與 R6 分別為 U 為 4.5 與 6.0 時之 RTR 值。 【解說】 一個具有對稱斷面，無偏心距的建築物，也會由於非對稱風壓而引起扭轉 振動。我國風力規範之扭矩相關規定係參考日本建築學會之設計風力相關建議 條文(AIJ–2004)而訂定。一個矩形柱體且無偏心的建築物之設計扭矩相關規定 如下： h/ BL < 3 （a）矩形斷面建築物之高寬比小於 3( )，其設計扭矩受到來風紊流的影 響很大，渦散特性較不明顯，與高寬比較大之建築物有明顯差異，設計扭矩依規 範 2.11 節式(2.23)計算之。 （b）矩形斷面建築物滿足高寬比介於 3 至 6 之間( 3 ≤ h/ BL ≤ 6 )，斷面深寬 比介於 0.2 至 5 之間( 0.2 ≤ L / B ≤ 5)，無因次風速小於 10( V ( f BL ) ≤ 10 ) h o 時，其設計扭矩依規範 2.11 節式(2.24)計算之。 2.12 建築物設計風力之組合 建築物同時受到順風向風力、橫風向風力與扭轉向風力的作 用，但三種作用風力的最大值並不一定同時發生。設計時應對考 量的來風方向，分別計算並組合其所對應的順風向、橫風向以及 扭轉向設計風力，作為該來風方向的設計風力組合。 33
¶ 原檔第28頁（原書頁碼34）
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【解說】
建築物所受的最大順風向、橫風向與扭轉向風力並不會在相同風向發生，
應分別考慮不同風向的影響。以下圖中矩形斷面建築結構為例，若各風向下之
地況與地形相同，應分別將 x 風向與 y 風向所產生的順風向、橫風向與扭轉向
風力組合為二個載重組合，進行結構分析。設計時以二個載重組合計算結果之
較大值為設計依據，為了考慮順風向與橫風向載重對於某些構件具有相同方向
效應，如邊角柱的軸向力，可將三個風向的動態部分結構效應以平方和開根號
(SRSS)方式組合。本規範之設計風載重不包含建築物質量中心與勁度中心不一
致的偏心效應，施加載重時，順風向與橫風向之合力應通過建築物斷面之幾何
中心為原則。
風向
y
y
x
風 向
x
狀況 1 狀況 2
（一）載重組合 1：{WDx，WLx，WTx}
WDx ：x 風向之順風向設計風力
W ：x 風向之橫風向設計風力
Lx
W ：x 風向之扭轉向設計風力
Tx
（二）載重組合 2：{WDy，WLy，WTy}
WDy ：y 風向之順風向設計風力
W ：y 風向之橫風向設計風力
Ly
W ：y 風向之扭轉向設計風力
Ty
構件設計效應：
W = max{W1, W2}
W 為載重組合 1 之結構效應，W 為載重組合 2 之結構效應。
1 2
2 2
ˆ ˆ ˆ
W = W + (W − W ) + (W + W )
1,2 D D D L T
)
W 為順風向設計風力所造成的結構效應，W 為順風向平均風力所造成的
D D
34
¶ 原檔第29頁（原書頁碼35）
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) ) 結構效應， W 為橫風向設計風力所造成的結構效應， W 為扭轉向設計風 L T 力所造成的結構效應。 如考慮設計程式進行載重組合時難以處理開根號的問題，上述風力組合在順 風向動態風力效應與橫風向風力及扭轉向風力動力效應之和大小相近時，可處理 如下： ⎧ ⎛ ⎞⎫ ⎪⎛ 1 ⎞ 1.128G − 1 ⎪ ˆ ˆ ˆ W = W + 0.7⎜ ⎟ + 0.7(W + W ) ⎨⎜ ⎟ ⎬ 1,2 D L T ⎜ ⎟ ⎪⎝1.128G ⎠ 1.128G ⎪ ⎩ ⎝ ⎠⎭ 式中，普通建築物 G = G ，柔性建築物 G = G 。 f 順風向動態風力效應與橫風向風力及扭轉向風力動力效應之和大小相差較大 時，設計人應考慮適當之係數將其線性化。 2.13 低矮建築物設計風力計算式 同時滿足以下各條件：（1）高度(h)小於 18 公尺、（2） h BL < 3 、（3） 0.2 ≤ L B ≤ 5之近似矩形斷面、封閉式或部分封閉 式剛性樓版建築物，若其外牆、斜屋頂和屋頂女兒牆之個別迎風 面面積和對應之背風面面積相近，得依本節規定，分別計算外 牆、斜屋頂及屋頂女兒牆所應承受之順風向、橫風向及扭轉向設 計風力。 根據本節計算之順風向、橫風向及扭轉向設計風力，應按 2.12 節進行設計風力之組合，同時依 4.2 節檢核層間變位角。 2.13.1 順風向設計風力計算式 (1)離地面高度 z 處外牆承受之順風向風力 S 依下式計算： Dz 2 S = 1.49[IV (C)] λK (h)A ........................................... (2.25) Dz 10 zt z 式中，若無特殊地形， K (h) = 1；若有特殊地形， K (h)依 2.6 節之 zt zt 規定計算。 I 為用途係數，依 2.5 節決定。V (C) 為基本設計風速， 10 依 2.4 節決定。 λ為建築物高度和地況之調整係數，依表 2.23 決 定。 A 為離地面高度 z 處迎風面面積。 z (2)若為平屋頂，其承受之水平向風力為零，鉛直向上風力 S 依下 RP 式計算： 35
¶ 原檔第30頁（原書頁碼36）
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2 S = 1.41[IV (C)] λK (h)BL ......................................... (2.26) RP 10 zt (3)若為斜屋頂，其承受之水平向風力及鉛直向風力依下式計算： 2 * S = [IV (C)] λC K (h)BL ........................................... (2.27) R 10 pc zt * 當風向垂直於屋脊時，計算屋頂處承受之水平向風力時，C pc * 取用表 2.24 中的 C ；計算屋頂處承受之鉛直向風力時， C 取用 pc,1 pc 表 2.24 中的 C 。 pc,2 當風向平行於屋脊時，屋頂處承受之水平向風力為零；計算 * 屋頂處承受之鉛直向風力時， C 取用表 2.24 中的 C 。 pc pc,3 在上述計算中，若所得水平向風力為正，表示其作用方向與 風向相同；若所得鉛直向風力為正，表示其作用方向為鉛直往下。 (4)屋頂女兒牆之設計風力 S 依下式計算： pL 2 S = 1.54[IV (C)] λK (h )A ................................ (2.28) pL 10 zt p p 式中， K (h )為屋頂女兒牆頂端 z = h 處之地形係數，若無特殊地 zt p p 形， K (h ) = 1 ；若有特殊地形，依 2.6 節之規定計算。 A 為屋頂 zt p p 女兒牆迎風面面積。 2.13.2 橫風向設計風力計算式 建築物離地面高度 z 處之橫風向風力 S ，計算如下： Lz ⎛ L ⎞ S = ⎜0.6 + 0.05⎟S ........................................... (2.29) Lz Dz ⎝ B ⎠ 2.13.3 扭轉向設計風力計算式 建築物離地面高度 z 處之扭轉向風力 S ，計算如下： Tz * S = 0.21(BS ) .................................................. (2.30) Tz Dz 36
¶ 原檔第31頁（原書頁碼37）
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* 其中， (BS ) 為各向來風高度 z 處順風向風力 S 與迎風面寬度乘 Dz Dz 積之較大值，所得之 S 適用於各向來風。 Tz 【解說】 本節低矮建築物順風向設計風力計算式，主要以式(2.1)和式(2.3)為基礎， 針對高度小於 18m、 h BL < 3 且 0.2 ≤ L B ≤ 5之近似矩形斷面、封閉式或部分 封閉式剛性樓版建築物，若其外牆、斜屋頂和屋頂女兒牆之個別迎風面面積和 對應之背風面面積相近，考慮 G 的保守值，合成迎風面風力和背風面風力，可 得式(2.25)。 橫風向設計風力計算式，主要以式(2.21)和式(2.25)為基礎，針對高度小於 18m、 h BL < 3 且 0.2 ≤ L B ≤ 5 近 似 矩 形 斷 面 建 築 物 ， 計 算 橫 風 向 風 力 和 順 風 向風力之比值，再以回歸分析求得式(2.29)。 扭轉向設計風力計算式，主要以式(2.23)和式(2.25)為基礎，針對高度小於 18m、 h BL < 3 且 0.2 ≤ L B ≤ 5 近 似 矩 形 斷 面 建 築 物 ， 來 計 算 扭 轉 向 風 力 和 順 風向風力之比值，以求得式(2.30)。 37
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