¶ 建築物混凝土結構設計規範｜113年2月19日部分規定勘誤表（4／4）
發布機關：內政部
版本：112年8月10日台內營字第1120809921號令修正發布，113年1月1日生效；113年2月19日內授國建管字第1130800784號函勘誤。
文件性質：部分規定勘誤表（更正後文字與原列文字對照）
官方來源：內政部主管法規共用系統 ｜ 國土管理署發布頁
查核日期：2026年8月28日。
版本：112年8月10日台內營字第1120809921號令修正發布，113年1月1日生效；113年2月19日內授國建管字第1130800784號函勘誤。
文件性質：部分規定勘誤表（更正後文字與原列文字對照）
官方來源：內政部主管法規共用系統 ｜ 國土管理署發布頁
查核日期：2026年8月28日。
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解說 (土木 402-94a)」第 7.10.4 節之規定，其粒料標稱最大粒徑 宜小於輸送管內徑之 1/4。 (a)(6) CNS 3090 訂定交貨時空氣含量許可差為 ±1.5 百分 點。噴凝土亦同。 (a)(8) 構材位於暴露等級 S2 或 S3 時，混凝土拌和使用碳酸 鹽類礦物填料會導致硫酸鹽侵蝕，相關資訊參閱 ACI 201.2R。暴 露於硫酸鹽之混凝土可使用 ASTM C1797 Type C 以非碳酸鹽類 碎石製成的礦物填料。 若使用碳酸鹽類碎石製成的 Type A、B、及 C 礦物填料，其 水泥和礦物填料中碳酸鈣之總重量占比在全部膠結材料的 15 % 以下，則其抗硫酸鹽侵蝕侵蝕能力可用 CNS 14794 評估是否符合 表 26.4.2.2(c)所列膨脹標準。 (a)(12) 構材位於暴露等級 W1 或 W2 有發生潛在鹼-粒料反 應之疑慮。如 ASTM C1778 所述，所謂鹼-粒料反應 (Alkali-Aggregate Reaction, AAR)是指混凝土孔隙溶液中的氫氧 根離子與某些粒料中的成份發生化學反應，依反應岩類不同分成 兩種：與多種矽酸鹽類礦物之鹼-氧化矽反應(Alkali-Silica Reaction, ASR)；與含有白雲石粒料之鹼-碳酸鹽反應 (Alkali-Carbonate Reaction, ACR)。兩種反應生成物吸水後會膨脹 造成混凝土龜裂，進而減少混凝土結構強度和使用壽命。如 ASTM C1778 所述，減輕 ASR 的選項包括使用輔助性膠結材料 或限制混凝土鹼質含量，而惟有不使用活性粒料才能避免發生 ACR。 (a)(14) 穩定後密度 (equilibrium density) 是輕質混凝土在 開始施工後，假設某種乾燥程度下的密度估計值。輕質混凝土的 穩定後密度，依據 CNS 3691 測定之。根據新拌混凝土密度和穩 定後密度間建立的相關性，輕質混凝土交貨時可以新拌混凝土密 度作驗收。新拌混凝土密度變動範圍視濕度、含氣量、拌和配比、 混凝土仍宜符合本學會「混凝土工程施工規範與解說 (土木 402-94a)」第 7.10.4 節之規定，其粒料標稱最大粒徑宜小於輸送 管內徑之 1/4。 (a)(6) CNS 3090 訂定交貨時空氣含量許可差為 ±1.5 百分 點。噴凝土亦同。 (a)(8) 構材位於暴露等級 S2 或 S3 時，混凝土拌和使用碳酸 鹽類礦物填料會導致硫酸鹽侵蝕，相關資訊參閱 ACI 201.2R。暴 露於硫酸鹽之混凝土可使用 ASTM C1797 Type C 以非碳酸鹽類 碎石製成的礦物填料。 若使用碳酸鹽類碎石製成的 Type A、B、及 C 礦物填料，其 水泥和礦物填料中碳酸鈣之總重量占比在全部膠結材料的 15 % 以下，則其抗硫酸鹽侵蝕侵蝕能力可用 CNS 14794 評估是否符合 表 26.4.2.2(c)所列膨脹標準。 (a)(12) 構材位於暴露等級 W1 或 W2 有發生潛在鹼-粒料反 應之疑慮。如 ASTM C1778 所述，所謂鹼-粒料反應 (Alkali-Aggregate Reaction, AAR)是指混凝土孔隙溶液中的氫氧 根離子與某些粒料中的成份發生化學反應，依反應岩類不同分成 兩種：與多種矽酸鹽類礦物之鹼-氧化矽反應(Alkali-Silica Reaction, ASR)；與含有白雲石粒料之鹼-碳酸鹽反應 (Alkali-Carbonate Reaction, ACR)。兩種反應生成物吸水後會膨脹 造成混凝土龜裂，進而減少混凝土結構強度和使用壽命。如 ASTM C1778 所述，減輕 ASR 的選項包括使用輔助性膠結材料 或限制混凝土鹼質含量，而惟有不使用活性粒料才能避免發生 ACR。 (a)(14) 穩定後密度 (equilibrium density) 是輕質混凝土在 開始施工後，假設某種乾燥程度下的密度估計值。輕質混凝土的 穩定後密度，依據 CNS 3691 測定之。根據新拌混凝土密度和穩 定後密度間建立的相關性，輕質混凝土交貨時可以新拌混凝土密 行 政 院 公 報 第 0 3 0 卷 第 0 3 1 期 2 0 2 4 0 2 1 9 內 政 篇
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及輕質粒料種類而異，建立新拌密度與所需穩定後密度之相關性 時宜列入考慮。輕質混凝土密度和強度之允收是必要的，因為設 計用λ值及自重都是穩定後密度的函數。 (a)(16) 假如鋼纖維用於抵抗剪力，則對鋼纖維混凝土有特 別的要求，包括：第 26.4.1.6.1(a) 節規定之纖維要求、第 26.4.2.2(i) 節規定之最低用量要求、第 26.12.7.1(a) 節規定之允收準則。纖 維通常規定纖維類型、纖維長度、長徑比( l / d )和用量(ACI 544.3R)。 針對結構上的應用，本規範只述明使用不連續的異形鋼纖維 來抵抗剪力；對於將不連續的異形鋼纖維應用於不同的結構用途 時，第 1.9 節提供相關認可程序。此外，在混凝土中使用不連續 的異形鋼纖維也有非結構性應用或其他功能性目的；本規範在述 及使用鋼纖維提供剪力強度之規定，並不適用於非結構性應用。 (b) 混凝土耐久性需求係根據第 19.3 節構材之暴露等級來決 定，因此，構材暴露等級成為要求混凝土拌成物的依據。第 19.3.1 節規定由設計者指定結構中不同構材的暴露等級，則混凝土拌成 物宜依其規定，但本規範並不要求設計圖說中敘明暴露等級。若 設計者要求承包商依 ACI 301 規範訂定混凝土性質，則各構材暴 露等級宜在設計圖說中敘明。 (c) 如設計或施工規定現場混凝土在特定齡期或施工階段， 達到一定的強度，則這些要求宜在設計圖說中明訂。需要指定混 凝土抗壓強度要求的特定施工時機，包括拆除模板和支撐之時間 點，此外，宜指定混凝土抗壓強度要求的時機為：(1) 場鑄後拉 混凝土施預力時；(2) 預鑄混凝土脫模、裝卸、運輸和安裝時； (3) 預鑄預力混凝土在預力轉移、脫模、裝卸、運輸和安裝時。 構材使用之混凝土抗壓強度，一般係指以標準養護 28 天齡 期之混凝土試體抗壓強度表示之，且應符合設計圖說要求之最小 抗壓強度。預鑄構材混凝土之養護，一般採用加熱養護（如蒸汽 度作驗收。新拌混凝土密度變動範圍視濕度、含氣量、拌和配比、 及輕質粒料種類而異，建立新拌密度與所需穩定後密度之相關性 時宜列入考慮。輕質混凝土密度和強度之允收是必要的，因為設 計用λ值及自重都是穩定後密度的函數。 (a)(16) 假如鋼纖維用於抵抗剪力，則對鋼纖維混凝土有特 別的要求，包括：第 26.4.1.6.1(a) 節規定之纖維要求、第 26.4.2.2(i) 節規定之最低用量要求、第 26.12.7.1(a) 節規定之允收準則。纖 維通常規定纖維類型、纖維長度、長徑比( l / d )和用量(ACI 544.3R)。 針對結構上的應用，本規範只述明使用不連續的異形鋼纖維 來抵抗剪力；對於將不連續的異形鋼纖維應用於不同的結構用途 時，第 1.9 節提供相關認可程序。此外，在混凝土中使用不連續 的異形鋼纖維也有非結構性應用或其他功能性目的；本規範在述 及使用鋼纖維提供剪力強度之規定，並不適用於非結構性應用。 (b) 混凝土耐久性需求係根據第 19.3 節構材之暴露等級來 決定，因此，構材暴露等級成為要求混凝土拌成物的依據。第 19.3.1 節規定由設計者指定結構中不同構材的暴露等級，則混凝 土拌成物宜依其規定，但本規範並不要求設計圖說中敘明暴露等 級。若設計者要求承包商依 ACI 301 規範訂定混凝土性質，則各 構材暴露等級宜在設計圖說中敘明。 (c) 如設計或施工規定現場混凝土在特定齡期或施工階段， 達到一定的強度，則這些要求宜在設計圖說中明訂。需要指定混 凝土抗壓強度要求的特定施工時機，包括拆除模板和支撐之時間 點，此外，宜指定混凝土抗壓強度要求的時機為：(1) 場鑄後拉 混凝土施預力時；(2) 預鑄混凝土脫模、裝卸、運輸和安裝時； (3) 預鑄預力混凝土在預力轉移、脫模、裝卸、運輸和安裝時。 構材使用之混凝土抗壓強度，一般係指以標準養護 28 天齡 期之混凝土試體抗壓強度表示之，且應符合設計圖說要求之最小 行 政 院 公 報 第 0 3 0 卷 第 0 3 1 期 2 0 2 4 0 2 1 9 內 政 篇
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養護或熱模養護）方式提高早期強度以提早脫模；通常，經過加 熱養護之混凝土，其 28 天齡期的抗壓強度，都比經標準養護者 為低。因此，進行預鑄構材混凝土之配比設計時，宜考量此因素 對 28 天齡期抗壓強度的影響，使得混凝土之抗壓強度平均值不 低於規定強度。於製造工廠內，與構材在相同養護條件下養護之 抗壓試體，其平均抗壓強度值可視為構材當下之強度，該強度宜 符合設計圖說於各指定齡期下之強度要求，例如，脫模強度及出 貨強度(臺灣混凝土學會 2016a)。 對非由設計者設計的結構部分，參見第 26.4.2.2(a)節。 26.4.2.2 合格要求應包括： (a) 結構各部位在特定施工階段需要之抗壓強度，若非由設計者 訂定，應提交審查。 (b) 對於設計圖說註記受凍融循環與適用除冰劑之構材，其混凝 土輔助膠結材料所含之飛灰或其他天然卜作嵐材料、矽灰、 水淬高爐爐碴粉最大百分比不超過表26.4.2.2(b)和下列(1)與 (2)之規定： (1) 輔助性膠結材料所含之飛灰或其他天然卜作嵐材料、矽灰 、水淬高爐爐碴粉用於製造CNS 15286混合水泥者，應符 合表26.4.2.2(b)規定。 (2) 不論混凝土拌成物所含膠結材料有幾種，表26.4.2.2(b) 之 個別限制量均適用。 抗壓強度。預鑄構材混凝土之養護，一般採用加熱養護（如蒸汽 養護或熱模養護）方式提高早期強度以提早脫模；通常，經過加 熱養護之混凝土，其 28 天齡期的抗壓強度，都比經標準養護者 為低。因此，進行預鑄構材混凝土之配比設計時，宜考量此因素 對 28 天齡期抗壓強度的影響，使得混凝土之抗壓強度平均值不 低於規定強度。於製造工廠內，與構材在相同養護條件下養護之 抗壓試體，其平均抗壓強度值可視為構材當下之強度，該強度宜 符合設計圖說於各指定齡期下之強度要求，例如，脫模強度及出 貨強度(臺灣混凝土學會 2016a)。 對非由設計者設計的結構部分，參見第 26.4.2.2(a)節。 26.4.2.2 合格要求應包括： (a) 結構各部位在特定施工階段需要之抗壓強度，若非由設計者 訂定，應提交審查。 (b) 對於設計圖說註記受凍融循環與適用除冰劑之構材，其混凝 土輔助膠結材料所含之飛灰或其他天然卜作嵐材料、矽灰、 水淬高爐爐碴粉最大百分比不超過表26.4.2.2(b)和下列(1)與 (2)之規定： (1) 輔助性膠結材料所含之飛灰或其他天然卜作嵐材料、矽灰 、水淬高爐爐碴粉用於製造CNS 15286混合水泥者，應符 合表26.4.2.2(b)規定。 (2) 不論混凝土拌成物所含膠結材料有幾種，表26.4.2.2(b) 之 個別限制量均適用。 行 政 院 公 報 第 0 3 0 卷 第 0 3 1 期 2 0 2 4 0 2 1 9 內 政 篇
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表 26.4.2.2(b) 暴露等級 F3 之混凝土膠結材料限制 佔總膠結材料 輔助性膠結材料 最大質量百分比 符合CNS 3036規定之飛灰或其他天然卜作嵐材料 25 符合CNS 12549規定之水淬高爐爐碴粉 50 符合CNS 15648之矽灰 10 飛灰或天然卜作嵐材料和矽灰總量 35 飛灰或天然卜作嵐材料、水淬高爐爐碴粉和矽灰總量 50 (c) 對於設計圖說註記暴露在硫酸鹽之構材混凝土，如經抗硫酸 鹽 測 試 能 符 合 表 26.4.2.2(c) 標 準 ， 允 許 採 用 不 同 於 第 26.4.2.1(a)(9)節規定之膠結材料組合。 表 26.4.2.2(c) 建立暴露類別 S 之膠結材料組合的適用性要求 使用符合CNS 14794規定測試之最大膨脹應變 暴露等級 6個月 12個月 18個月 S1 0.10% 無要求 無要求 [1] S2 0.05% 0.10% 無要求 S3 選項1 無要求 無要求 0.10% [1] S3 選項2 0.05% 0.10% 無要求 [1] 只有當量測膨脹超過6個月之最大膨脹限值，才適用12個月之膨脹限值。 (d) 對於混凝土確認用於接觸水之環境者，須提交證明混凝土拌 成物符合(1)和(2)之規定： (1) 非鹼-二氧化矽活性粒料，或另訂減輕鹼-氧化矽反應之措 施。 (2) 非鹼-碳酸鹽質活性粒料。 (e) 須以下列(1)或(2)顯示氯離子含量符合規定限制： (1) 依據混凝土材料檢測之氯離子含量與混凝土拌成物配比 ，計算混凝土拌成物中總氯離子含量。 (2) 依CNS 14703測定28天至42天齡期內之硬固混凝土水溶性 氯離子含量。試體可採依CNS 1231製作及標準養護之圓柱 表 26.4.2.2(b) 暴露等級 F3 之混凝土膠結材料限制 佔總膠結材料 輔助性膠結材料 最大質量百分比 符合CNS 3036規定之飛灰或其他天然卜作嵐材料 25 符合CNS 12549規定之水淬高爐爐碴粉 50 符合CNS 15648之矽灰 10 飛灰或天然卜作嵐材料和矽灰總量 35 飛灰或天然卜作嵐材料、水淬高爐爐碴粉和矽灰總量 50 (c) 對於設計圖說註記暴露在硫酸鹽之構材混凝土，如經抗硫酸 鹽 測 試 能 符 合 表 26.4.2.2(c) 標 準 ， 允 許 採 用 不 同 於 第 26.4.2.1(a)(9)節規定之膠結材料組合。 表 26.4.2.2(c) 建立暴露類別 S 之膠結材料組合的適用性要求 使用符合CNS 14794規定測試之最大膨脹應變 暴露等級 6個月 12個月 18個月 S1 0.10% 無要求 無要求 [1] S2 0.05% 0.10% 無要求 S3 選項1 無要求 無要求 0.10% [1] S3 選項2 0.05% 0.10% 無要求 [1] 只有當量測膨脹超過6個月之最大膨脹限值，才適用12個月之膨脹限值。 (d) 對於混凝土確認用於接觸水之環境者，須提交證明混凝土拌 成物符合(1)和(2)之規定： (1) 非鹼-二氧化矽活性粒料，或另訂減輕鹼-氧化矽反應之措 施。 (2) 非鹼-碳酸鹽質活性粒料。 (e) 須以下列(1)或(2)顯示氯離子含量符合規定限制： (1) 依據混凝土材料檢測之氯離子含量與混凝土拌成物配比 ，計算混凝土拌成物中總氯離子含量。 (2) 依CNS 14703測定28天至42天齡期內之硬固混凝土水溶性 氯離子含量。 行 政 院 公 報 第 0 3 0 卷 第 0 3 1 期 2 0 2 4 0 2 1 9 內 政 篇
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試體取代結構物之鑽心試體，對相同混凝土材料來源之每 一配比，應至少檢驗三個圓柱試體，取試驗結果之平均值 為該配比之硬固混凝土水溶性氯離子含量。 (f) 預力混凝土禁用含氯化鈣之摻料。 (g) 除構材有更嚴格之限制外，混凝土澆置於或接觸免拆鍍鋅鋼 模時，硬固混凝土中最大水溶性氯離子含量相對於總膠結材 質量比上限為0.3 %。 (h) 輕質混凝土新拌密度和穩定後密度分別以CNS 11151和相關 規定測定，並建立相關性。已建立相關性之新拌混凝土密度 ，可作為允收之依據。 (i) 用於抵抗剪力之鋼纖維混凝土應符合下列(1)與(2)之規定： (1) 符合CNS 12892之規定。 (2) 每一立方公尺混凝土至少包含 60公斤重之異形鋼纖維。 解說： (b) 輔助性膠結材料之限制適用於構材暴露等級F3的混凝 土拌成物。 (c) 對暴露類別S之拌成物要求，規定於第19.3.2.1節。各等 級硫酸鹽暴露採用表19.3.2.1所列以外之膠結材料替代組合，可 用CNS 14794評估混凝土拌成物之抗硫酸鹽侵蝕能力。ACI 201.2R中有比CNS 14794評定此拌成物品質更詳細的指引。表 26.4.2.2(c) 所列膨脹標準，係依CNS 14794試驗，CNS 15286之 中度抗硫酸鹽 (選定MS) 等同於暴露等級S1、高度抗硫酸鹽 ( 選定HS) 等同於暴露等級S2或S3選項2，18個月之膨脹值限制只 適用暴露等級S3選項1。 (d) 混凝土供應商可提供文件說明潛在的鹼-粒料反應。 ASTM C1778 提供測定粒料活性之方法、準則、以及指引如何降 低混凝土中鹼-粒料反應的危害。 (e)(1) 由混凝土供應者依混凝土配比組合中各材料之氯離 (f) 預力混凝土禁用含氯化鈣之摻料。 (g) 除構材有更嚴格之限制外，混凝土澆置於或接觸免拆鍍鋅鋼 3 模時，混凝土水溶性氯離子含量最大容許值為0.15 kg/m 。 (h) 輕質混凝土新拌密度和穩定後密度分別以CNS 11151和相關 規定測定，並建立相關性。已建立相關性之新拌混凝土密度 ，可作為允收之依據。 (i) 用於抵抗剪力之鋼纖維混凝土應符合下列(1)與(2)之規定： (1) 符合CNS 12892之規定。 (2) 每一立方公尺混凝土至少包含 60公斤重之異形鋼纖維。 解說： (b) 輔助性膠結材料之限制適用於構材暴露等級F3的混凝 土拌成物。 (c) 對暴露類別S之拌成物要求，規定於第19.3.2.1節。各等 級硫酸鹽暴露採用表19.3.2.1所列以外之膠結材料替代組合，可 用CNS 14794評估混凝土拌成物之抗硫酸鹽侵蝕能力。ACI 201.2R中有比CNS 14794評定此拌成物品質更詳細的指引。表 26.4.2.2(c) 所列膨脹標準，係依CNS 14794試驗，CNS 15286之 中度抗硫酸鹽 (選定MS) 等同於暴露等級S1、高度抗硫酸鹽 ( 選定HS) 等同於暴露等級S2或S3選項2，18個月之膨脹值限制只 適用暴露等級S3選項1。 (d) 混凝土供應商可提供文件說明潛在的鹼-粒料反應。 ASTM C1778 提供測定粒料活性之方法、準則、以及指引如何降 低混凝土中鹼-粒料反應的危害。 (e)(1) 此項原列於ACI 318-19規範解說，今移至規範本文以 避免應用時模稜兩可。實務上常用混凝土配比組合中各材料之氯 離子含量來估算混凝土拌成物中總氯離子含量。膠結材料和拌和 水之總氯離子含量可依CNS 1078測定，粒料之總氯離子含量可取 粒料樣本以CNS 14702測定，摻料之總氯離子含量由供應商提供 行 政 院 公 報 第 0 3 0 卷 第 0 3 1 期 2 0 2 4 0 2 1 9 內 政 篇
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子含量來計算混凝土拌成物中總氯離子含量，其計算結果應符合 設計者依表19.3.2.1所定之值。膠結材料和拌和水之總氯離子含 量可依CNS 1078測定，粒料之總氯離子含量可取粒料樣本以CNS 14702測定，摻料之總氯離子含量由供應商提供，以配比組合估 算混凝土總氯離子含量是偏保守的。若計算之總氯離子含量超過 表19.3.2.1之規定，可調整混凝土材料直到符合規定，或改以第 26.4.2.2(e)(2)款測定水溶性氯離子含量。 (e)(2) 當 第 26.4.2.2(e)(1) 節 估 算 之 總 氯 離 子 含 量 超 過 表 19.3.2.1之規定時，可以CNS 14703測定硬固混凝土水溶性氯離子 含量替代之。溶於孔隙溶液的氯離子會影響鋼筋或預埋鐵件腐蝕 ，為了估算會影響腐蝕的水溶性氯離子含量，CNS 14703適用於 混凝土水化作用後，某些材料如粒料之氯離子並不以水溶性氯離 子形式存在，甚至某些氯一開始解離時會被膠結材料水化作用固 結，未溶於水的氯被認為不會加速預埋鐵件腐蝕。 (g) 承包商可能選擇未列於設計圖說之施工法，有鑑於混凝 土接觸免拆鍍鋅鋼模可造成的危害，在此要求之氯離子含量限制 可能較設計圖說更嚴格。例如某構材原設計圖說規定最大氯離子 含量為1 %，若使用免拆鍍鋅鋼模，將須更嚴格的限制氯離子上 限為0.3 %。 (h) ASTM C567提供兩種測試穩定後密度的方法。為量測穩 定後密度，試樣要維持在溫度23°C和相對溼度50 %直到質量為定 值，此量測過程耗時超過2個月，或者逕由烘乾試樣密度迅速推 算穩定後密度。設計者可要求依ASTM C567規定量測穩定後密度 。 26.10.1 設計資訊應包括： (a) 預力之大小和位置。 (b) 鋼腱施拉順序。 (c) 設計者選定之後拉預力錨定系統之類型、尺度、細節和位置 ，以配比組合估算混凝土總氯離子含量是偏保守的。若計算之總 氯離子含量超過表19.3.2.1之規定，可調整混凝土材料直到符合 規定，或改以第26.4.2.2(e)(2)款測定水溶性氯離子含量。 (e)(2) 當 第 26.4.2.2(e)(1) 節 估 算 之 總 氯 離 子 含 量 超 過 表 19.3.2.1之規定時，可以CNS 14703測定硬固混凝土水溶性氯離子 含量替代之。溶於孔隙溶液的氯離子會影響鋼筋或預埋鐵件腐蝕 ，為了估算會影響腐蝕的水溶性氯離子含量，CNS 14703適用於 混凝土水化作用後，某些材料如粒料之氯離子並不以水溶性氯離 子形式存在，甚至某些氯一開始解離時會被膠結材料水化作用固 結，未溶於水的氯被認為不會加速預埋鐵件腐蝕。 (g) 承包商可能選擇未列於設計圖說之施工法，有鑑於混凝 土接觸免拆鍍鋅鋼模可造成的危害，在此要求之氯離子含量限制 可能較設計圖說更嚴格。例如某構材原設計圖說規定最大氯離子 含量為1 %，若使用免拆鍍鋅鋼模之混凝土水溶性氯離子含量最 3 大容許值為0.15 kg/m 。 (h) ASTM C567提供兩種測試穩定後密度的方法。為量測穩 定後密度，試樣要維持在溫度23°C和相對溼度50 %直到質量為定 值，此量測過程耗時超過2個月，或者逕由烘乾試樣密度迅速推 算穩定後密度。設計者可要求依ASTM C567規定量測穩定後密度 。 26.10.1 設計資訊應包括： (a) 預力之大小和位置。 (b) 鋼腱施拉順序。 (c) 設計者選定之後拉預力錨定系統之類型、尺度、細節和位置 行 政 院 公 報 第 0 3 0 卷 第 0 3 1 期 2 0 2 4 0 2 1 9 內 政 篇
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。 (d) 依據表26.6.2.1(a)，鋼腱和後拉預力套管安置之許可差。 (e) 無握裹鋼腱、外置鋼腱、續接器、端部接頭、後拉預力端錨 與錨定區之防蝕保護材料和細節。 (f) 握裹鋼腱套管之要求。 − (g) 握裹鋼腱之灌漿要求，包括最高水溶性氯離子 (Cl ) 含量不 超過第19.4.1節之要求。 解說： (b) 錨定裝置施拉預力的順序，會顯著的影響一般區域的應 力。因此，不僅在最終完工階段考慮所有鋼腱的預力施拉順序， 施工階段的施拉順序也非常重要。後拉預力鋼腱個別施拉順序組 合及全部鋼腱造成之臨界爆裂力宜予以考慮。 (e) 有關保護的建議，參見ACI 423.3R之4.2和4.3，及ACI 423.7之3.4、3.6、5、6和8.3。另可參閱第20.6.1.4.2節有關防蝕的 要求。 可藉由許多方法達成腐蝕防護，宜針對所在的環境提供適用 的鋼腱腐蝕防護。有些條件下，預力鋼筋需要由混凝土保護層或 由金屬或塑膠套管內的水泥灌漿來保護；其他條件下，則允許使 用塗料，如油漆或油脂保護。除外置後拉預力的設置只是為了提 高其使用性外，防蝕方法宜符合建築技術規則的防火要求。 (f) 握裹鋼腱套管的要求規定可參考PTI M50.3和PTI M55.1。 (g) 握裹鋼腱灌漿其他要求規定可參考PTI M55.1。 A.12.2 特殊抗彎矩構架 A.12.2.1 對於特殊抗彎矩構架之梁，依據第 18.3.4.2 節具橫向支 撐之撓曲鋼筋，其間距不得超過 20 公分。 A.12.2.2 任何接頭處，第 18.4.3.2 節所要求之柱強度總和應至少 是該接頭處梁強度總合之 1.4 倍。 A12.2.3 對於特殊抗彎矩構架之橫箍柱，應按照第 18.4.5.2 (f)節 。 (d) 依據表26.6.2.1(a)，鋼腱和後拉預力套管安置之許可差。 (e) 無握裹鋼腱、外置鋼腱、續接器、端部接頭、後拉預力端錨 與錨定區之防蝕保護材料和細節。 (f) 握裹鋼腱套管之要求。 − (g) 握裹鋼腱之灌漿要求，包括最高水溶性氯離子 (Cl ) 含量不 3 超過0.15 kg/m 之要求。 解說： (b) 錨定裝置施拉預力的順序，會顯著的影響一般區域的應 力。因此，不僅在最終完工階段考慮所有鋼腱的預力施拉順序， 施工階段的施拉順序也非常重要。後拉預力鋼腱個別施拉順序組 合及全部鋼腱造成之臨界爆裂力宜予以考慮。 (e) 有關保護的建議，參見ACI 423.3R之4.2和4.3，及ACI 423.7之3.4、3.6、5、6和8.3。另可參閱第20.6.1.4.2節有關防蝕的 要求。 可藉由許多方法達成腐蝕防護，宜針對所在的環境提供適用 的鋼腱腐蝕防護。有些條件下，預力鋼筋需要由混凝土保護層或 由金屬或塑膠套管內的水泥灌漿來保護；其他條件下，則允許使 用塗料，如油漆或油脂保護。除外置後拉預力的設置只是為了提 高其使用性外，防蝕方法宜符合建築技術規則的防火要求。 (f) 握裹鋼腱套管的要求規定可參考PTI M50.3和PTI M55.1。 (g) 握裹鋼腱灌漿其他要求規定可參考PTI M55.1。 A.12.2 特殊抗彎矩構架 A.12.2.1 對於特殊抗彎矩構架之梁，依據第 18.6.4.2 節具橫向支 撐之撓曲鋼筋，其間距不得超過 20 公分。 A.12.2.2 任何接頭處，第 18.7.3.2 節所要求之柱強度總和應至少 是該接頭處梁強度總合之 1.4 倍。 A12.2.3 對於特殊抗彎矩構架之橫箍柱，應按照第 18.7.5.2 (f)節 行 政 院 公 報 第 0 3 0 卷 第 0 3 1 期 2 0 2 4 0 2 1 9 內 政 篇
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規定，每根縱向鋼筋皆受到閉合箍筋轉角或繫筋彎轉段 之橫向支撐，無論軸向載重或混凝土強度均適用。 A12.2.4 特殊抗彎矩構架之梁變形若是超過 0.5Du，依第 18.8.2.3 節要求在與梁縱向鋼筋平行方向之柱尺度應增加 20 %。 A.12.3 特殊結構牆 A.12.3.1 依據第 18.7.6 節設置邊界構材，其橫向鋼筋應符合第 A.12.2.3 節。 A.12.3.2 若需邊界構材，剪力鋼筋之續接應採取機械式續接或銲 接續接，或為搭接且由間距為 6 倍被搭接鋼筋直徑或 15 公分之較小者之橫向鋼筋所圍束。 A12.3.3 若分析顯示樓板或屋頂板在板牆連接處出現非彈性反 應，則板之撓曲鋼筋應延伸過板牆接頭並加以錨定，以 確保結構完整性。 A12.3.4 若剪力超過1.1A λ f ′，應加強施工縫之細部配置，包括 cv c 混凝土表面粗糙化或混凝土中散佈之剪力榫，或前述兩 者，以降低沿著施工縫滑移之可能性。 解說： 多年來，透過實際之地震破壞觀察、研究和工程判斷，已發 展出耐震系統和細部配置之要求，這些要求已編入SCE/SEI 7、 IBC、ACI 318等內。近年來，電腦運算能力增強使工程師能夠十 分詳細地建模並計算受震反應。 針對超出一般建築規範規定限制之設計，應適時予以準備、 驗證並加以判斷。在某些情況中，這些新設計尚未在強烈地震動 中受到驗證，人們對於設計推斷可能超出既存知識表示存疑。因 此，當設計規格超出規定限制，附篇A適切提供額外細節以加強 非彈性反應之延展性。 本規範體認到，抗壓構材採用單邊耐震彎鉤及穿插繫筋較易 於施工。然而，最近之地震及研究測試顯示，90度之彎鉤並不能 規定，每根縱向鋼筋皆受到閉合箍筋轉角或繫筋彎轉段 之橫向支撐，無論軸向載重或混凝土強度均適用。 A12.2.4 特殊抗彎矩構架之梁變形若是超過 0.5Du，依第 18.8.2.3 節要求在與梁縱向鋼筋平行方向之柱尺度應增加 20 %。 A.12.3 特殊結構牆 A.12.3.1 依據第 18.10.6 節設置邊界構材，其橫向鋼筋應符合第 A.12.2.3 節。 A.12.3.2 若需邊界構材，剪力鋼筋之續接應採取機械式續接或銲 接續接，或為搭接且由間距為 6 倍被搭接鋼筋直徑或 15 公分之較小者之橫向鋼筋所圍束。 A12.3.3 若分析顯示樓板或屋頂板在板牆連接處出現非彈性反 應，則板之撓曲鋼筋應延伸過板牆接頭並加以錨定，以 確保結構完整性。 A12.3.4 若剪力超過1.1A λ f ′，應加強施工縫之細部配置，包括 cv c 混凝土表面粗糙化或混凝土中散佈之剪力榫，或前述兩 者，以降低沿著施工縫滑移之可能性。 解說： 多年來，透過實際之地震破壞觀察、研究和工程判斷，已發 展出耐震系統和細部配置之要求，這些要求已編入SCE/SEI 7、 IBC、ACI 318等內。近年來，電腦運算能力增強使工程師能夠十 分詳細地建模並計算受震反應。 針對超出一般建築規範規定限制之設計，應適時予以準備、 驗證並加以判斷。在某些情況中，這些新設計尚未在強烈地震動 中受到驗證，人們對於設計推斷可能超出既存知識表示存疑。因 此，當設計規格超出規定限制，附篇A適切提供額外細節以加強 非彈性反應之延展性。 本規範體認到，抗壓構材採用單邊耐震彎鉤及穿插繫筋較易 於施工。然而，最近之地震及研究測試顯示，90度之彎鉤並不能 行 政 院 公 報 第 0 3 0 卷 第 0 3 1 期 2 0 2 4 0 2 1 9 內 政 篇
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總是提供適當之支撐 (Moehle 與 Cavanagh, 1985)。 分析結果顯示，具有結構核心牆系統之高層建築在板與牆之 接合處會有非彈性反應。由於接合處之完整性對結構整體性能十 分重要，加強細部配置，包括良好錨定或連續性鋼筋及後拉鋼腱 等，提供額外之完整性有其必要。 牆沿水平施工縫之滑動現象，已在地震中及結構牆實驗測試 中被觀察到。高剪力區域需加強細部配置，以減少施工縫之滑移 或滑動。 總是提供適當之支撐 (Moehle 與 Cavanagh, 1985)。 分析結果顯示，具有結構核心牆系統之高層建築在板與牆之 接合處會有非彈性反應。由於接合處之完整性對結構整體性能十 分重要，加強細部配置，包括良好錨定或連續性鋼筋及後拉鋼腱 等，提供額外之完整性有其必要。 牆沿水平施工縫之滑動現象，已在地震中及結構牆實驗測試 中被觀察到。高剪力區域需加強細部配置，以減少施工縫之滑移 或滑動。 行 政 院 公 報 第 0 3 0 卷 第 0 3 1 期 2 0 2 4 0 2 1 9 內 政 篇
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