¶ 建築物混凝土結構設計規範｜112年版・含113年勘誤｜第十七章 混凝土結構用錨栓（8／11）
發布機關：內政部
版本：112年8月10日台內營字第1120809921號令修正發布，113年1月1日生效；113年2月19日內授國建管字第1130800784號函勘誤。
文件性質：設計規範及解說（含113年勘誤）
官方來源：內政部主管法規共用系統 ｜ 國土管理署發布頁
查核日期：2026年8月28日。
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第十七章 混凝土結構用錨栓 2 AVco = 4.5(ca1) (17.7.2.1.3) 17.7.2.1.3 若錨栓群邊距不等，而且錨栓群銲接於附掛物上，其受力可平均分布於各錨栓 上，則評估錨栓強度時得基於離邊緣最遠錨栓列之距離，此時 ca1 之值得基於邊 緣到所選取之最遠臨界錨栓列軸線之距離，所有剪力應假設由此臨界錨栓列承 受。 解說： 錨栓群位於厚度受限的窄斷面，垂直承受載重方向的邊距和構材厚度皆小於1.5ca1，根據基本CCD方 法 (參考第17.5.1.3節解說) 計算剪破強度將過於保守。案例經由 κ 方法研究 (Eligehausen與Fuchs 1988) ，並經Lutz指出上述問題 Lutz (1995)。類似情形亦出現在第17.6.2.1.2節混凝土拉破強度，使用於第17.7.2.1 節至第17.7.2.6節公式之ca1值及計算AVc之ca1值，不可大於下列三者之最大值：(1) 垂直剪力方向之兩邊 距較大值之2/3，(2) 構材厚度之2/3，(3) 錨栓群中兩錨栓垂直於剪力方向最大間距之1/3，使用上述限制 之計算剪破強度將較為精準。限制ca1至少為錨栓群中錨栓最大間距之1/3係為了防止基於個別剪破錐來計 算錨栓群強度。 圖R17.7.2.1.2說明前述方法，圖例中c 之限制值標示為 c′ ，其用於計算A 、A 、ψ 及 ψ ，亦 a1 a1 Vc Vco ed,V h,V 用於計算Vb (圖未標示)。第17.7.2.1.2節之要求可想像為將源自於實際ca1之實際混凝土之剪破面，沿剪力 載重作用方向往混凝土邊緣移動，第17.7.2.1節至第17.7.2.6節之公式及計算AVc之ca1值可由下列之一決定 ：(a)當破壞面之外緣首次與混凝土邊緣接觸時；或(b)當錨栓群中兩錨栓之剪破交接面首次接觸混凝土邊 緣時。圖R17.7.2.1.2之範例中，“A” 點定義為用以限制ca1值之假設破壞面與混凝土自由邊緣之交界面。 1.實際ca1為30 cm 2.兩個邊距ca2與ha皆小於1.5 ca1 3.用於計算AVc且用於公式17.5.2.1至17.5.2.8之ca1的限制值(如圖中c’a1所示)，按下列之最大值 計算 (ca2,max) /1.5 = (18) /1.5 = 12 cm (ha) /1.5 = (20) /1.5 = 13.33 cm (控制) s /3 = 1 / 3(23) = 7.66 cm 4.此情況下，AVc、AVco、ψed,V及 ψh,V計算如下： 2 AVc = (12.5 + 23 + 18)(1.5 × 13.33) = 1,070 cm 2 2 AVco = 4.5(13.33) = 800 cm ψed,V = 0.7 + 0.3(12.5)/13.33 = 0.98 因為ca1 = ha /1.5，所以ψh,V = 1.0。A點為用以建立ca1限制值之假設破壞面與混凝土表面 之交界面。 圖R17.7.2.1.2 錨栓埋設於厚度受限之狹窄構材的剪力計算範例 17-33
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第十七章 混凝土結構用錨栓 17.7.2.2 單根錨栓之基本剪破強度，Vb 17.7.2.2.1 在混凝土開裂區內，單根錨栓之基本剪破強度，Vb，應取(a)及(b)之較小者： 0.2 ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ e 1.5 (a) V = ⎜1.86 d ⎟λ f ′(c ) (17.7.2.2.1a) b ⎜ ⎟ a a c a1 ⎜ d ⎟ ⎝ a ⎠ ⎝ ⎠ 0.2 ⎡ ⎛ ⎞ ⎤ ⎛ ⎞ e 1.5 ⎢V = ⎜0.6 d ⎟λ f ′(c ) ⎥ b ⎜ ⎟ a a c a1 ⎜ d ⎟ ⎢ ⎝ a ⎠ ⎥ ⎣ ⎝ ⎠ ⎦ 其中，ℓe 為錨栓之剪力載重支承長度： 當錨栓在埋設段之全部長度具有相同勁度，例如在埋設深度全長內皆具有套筒 之擴頭錨釘和後置式錨栓，則 ℓe = hef； 當錨栓屬於扭力控制型膨脹錨栓且具有與膨脹套管分離之定距套筒，則 ℓe = 2da；在所有情況下 ℓe ≤ 8da。 1.5 (b) V = 3.8λ f ′(c ) (17.7.2.2.1b) b a c a1 1.5 ⎡V = 3.7λ f ′ (c ) ⎤ b a c a1 ⎣ ⎦ 解說： 2 如同混凝土拉破強度，混凝土剪破強度不會隨破壞面積而增加，其中面積和 (ca1) 成比例。由於尺寸 1.5 效應，強度應隨著 (ca1) 之比例而增加。剪力強度公式(17.7.2.2.1a)內之常數1.86[0.6]，係根據Fuchs等人 (1995) 所發表的試驗資料，考量在開裂混凝土中5 %分位數而定。 錨栓剪破強度亦受錨栓勁度和錨栓直徑之影響 (Fuchs等人 1995；Eligehausen與Balogh 1995； Eligehausen等人 1987與2006b；Eligehausen與Fuchs 1998)，惟較大直徑錨栓受錨栓勁度和錨栓直徑之影 響不顯著 (Lee等人 2010)，故式(17.7.2.2.1b)提供剪破強度的上限。 17.7.2.2.2 預埋擴頭錨釘、擴頭螺栓或彎鉤螺栓連續銲接至鋼附掛物，在符合下列(a)至(d) 之情況下，混凝土開裂區內單根錨栓之基本混凝土剪破強度，Vb，應取式 (17.7.2.2.1b)和式(17.7.2.2.2)之較小值。 0.2 ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ e 1.5 V = ⎜ 2.12 d ⎟λ f ′(c ) (17.7.2.2.2) b ⎜ ⎟ a a c a1 ⎜ d ⎟ ⎝ a ⎠ ⎝ ⎠ 0.2 ⎡ ⎛ ⎞ ⎤ ⎛ ⎞ e 1.5 ⎢V = ⎜0.66 d ⎟λ f ′(c ) ⎥ b ⎜ ⎟ a a c a1 ⎜ d ⎟ ⎢ ⎝ a ⎠ ⎥ ⎣ ⎝ ⎠ ⎦ 其中，ℓe 定義於第 17.7.2.2.1 節 (a) 鋼附掛物之厚度為 0.5da 和 1 cm 取大者。 (b) 錨栓之中心間距，s，不小於 6.5 cm。 (c) 當 ca2 ≤ 1.5hef 時，角落有配置鋼筋。 (d) 錨栓群之強度由離邊緣最遠錨栓列之強度決定。 17-34
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第十七章 混凝土結構用錨栓 解說： 預埋擴頭螺栓連續銲接於附掛物時，試驗數據顯示 (Shaikh與Yi 1985) 存在有較大之剪力強度，可 能是相較於存有錨栓間隙之附掛物，勁度較高之銲接結合能更有效地箝制錨栓，因而增加錨栓基本剪破 強度，惟式(17.7.2.2.1b)是上限，因為尚未有試驗顯示銲接於鋼附掛物之較大直徑錨栓會具有大於式 (17.7.2.2.1b)之強度值。輔助鋼筋之設計參見fib (2011)、Eligehausen等人 (1997與2006b) 及Eligehausen 和 Fuchs (1988) 之討論。 17.7.2.3 剪破之偏心載重修正因數，ψec,V 17.7.2.3.1 錨栓群受偏心剪力時之修正因數，ψec,V，應依式(17.7.2.3.1)計算： 1 ψ = ≤ 1.0 (17.7.2.3.1) ec,V ⎛ e′ ⎞ v 1+ ⎜ ⎟ 1.5c ⎝ a1 ⎠ 17.7.2.3.2 若錨栓群中僅有某些錨栓承受剪力，僅需考慮這些和剪力作用方向相同之錨 栓，決定式(17.7.2.3.1)之偏心 e′ 和式(17.7.2.1b)所計算 V 。 v cbg 解說： 本節提供朝邊緣作用於錨栓群之偏心剪力之修正因數。如果剪力作用在混凝土表面上方處，剪力宜 先分解為作用在混凝土表面之平面內剪力和彎矩，該彎矩可能引致錨栓拉力，視正向力大小而定。圖 R17.7.2.3.1定義計算修正因數 ψ 之 e′ 值，以考量錨栓群中某錨栓比其他錨栓承受更大剪力之情況，使 ec,V v 接近邊緣之混凝土易發生劈裂。 圖R17.7.2.3.1 錨栓群 e′ 值之定義 v 17-35
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第十七章 混凝土結構用錨栓 17.7.2.4 剪破之邊距效應修正因數，ψed,V 17.7.2.4.1 單根錨栓或錨栓群在剪力載重下，邊距效應之修正因數 ψed,V，應由下列(a)或 (b)作決定。其中ca2應取較小值： (a) 當 ca2 ≥ 1.5ca1，ψed,V = 1.0 (17.7.2.4.1a) c a 2 (b) 當 ca2 < 1.5ca1，ψed,V = 0.7 + 0.3 (17.7.2.4.1b) 1.5c al 17.7.2.5 剪破之混凝土開裂修正因數，ψc,V 17.7.2.5.1 錨栓區域在使用載重等級下之開裂與有無輔助鋼筋之影響之修正因數ψc,V，應 依下列決定： (a) 經分析顯示在使用載重等級下，設置錨栓之混凝土構材區域未產生開裂 時，ψc,V 為 1.4。 (b) 經分析顯示在使用載重等級下，設置錨栓之混凝土構材區域會產生開裂 時，修正因數應符合表 17.7.2.5.1。 表 17.7.2.5.1 經分析顯示在使用載重等級下會產生開裂之修正因數 情況 ψ c,V 錨栓無輔助鋼筋或角隅鋼筋小於D13。 1.0 錨栓與邊緣之間配置不小於D13 之鋼筋。 1.2 錨栓與邊緣之間配置不小於D13 之鋼筋，且圍繞鋼筋之箍筋間距不大於10 cm。 1.4 17.7.2.6 剪破之厚度修正因數，ψh,V 17.7.2.6.1 當錨栓埋設之混凝土構材 ha < 1.5ca1 時，修正因數 ψh,V 應依式(17.7.2.6.1)計算： 1.5c a1 ψ = ≥ 1.0 (17.7.2.6.1) h,V h a 解說： 當錨栓埋設之混凝土構材ha < 1.5ca1，試驗 (Fib 2011；Eligehausen等人 2006b) 顯示，混凝土剪破強 度不會與構材厚度ha直接成比例，修正係數 ψh,V 係為考量該效應。 17.7.3 錨栓之混凝土剪力撬破強度，Vcp或Vcpg 17.7.3.1 標稱剪力撬破強度，單根錨栓為Vcp或符合第17.5.1.3.1節之錨栓群為Vcpg，應不超過 下式(a)或(b)： (a) 單根錨栓 Vcp = kcpNcp (17.7.3.1a) (b) 錨栓群 Vcpg = kcpNcpg (17.7.3.1b) 其中，當hef < 6.5 cm時，kcp = 1.0 17-36
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第十七章 混凝土結構用錨栓 當hef ≥ 6.5 cm時，kcp = 2.0 17.7.3.1.1 預埋錨栓和後置式膨脹錨栓、螺紋和擴底錨栓，Ncp 應取式(17.6.2.1a)決定之 Ncb；黏結式錨栓，Ncp 應取式(17.6.5.1a)決定之 Na 和式(17.6.2.1a)決定之 Ncb 之 較小者。 17.7.3.1.2 預埋錨栓和後置式膨脹錨栓、螺紋和擴底錨栓，Ncpg 應取式(17.6.2.1b)決定之 Ncbg；黏結式錨栓，Ncpg 應取式(17.6.5.1b)決定之 Nag 和式(17.6.2.1b)決定之 Ncbg 之較小者。 解說： Fuchs 等人 (1995) 指出，錨栓之剪力撬破強度大約是拉力強度之1 ~ 2倍，較小值適用於當hef 小於 6.5 cm時。因為黏結式錨栓之握裹強度可能小於混凝土剪破強度，剪力撬破強度之計算應同時考量第 17.6.2.1節和第17.6.5.1節。 17.8 拉力和剪力互制作用 17.8.1 承受剪力和拉力聯合作用之錨栓或錨栓群設計，除非依第17.5.2.3節之規定，否則應符合第 17.8.2節至第17.8.3節之要求。φNn和 φVn之值應依第17.5.2節或第17.10節之規定。 17.8.2 假如符合下式(a)或(b)，拉力和剪力互制作用得忽略不計。 (a) Nua / (φNn) ≤ 0.2 (17.8.2a) (b) Vua / (φVn) ≤ 0.2 (17.8.2b) 17.8.3 當控制之拉力強度與剪力強度，若分別符合Nua / (φNn) > 0.2及Vua / (φVn) > 0.2時，則應符合 式(17.8.3) N V ua ua + ≤ 1.2 (17.8.3) φN φV n n 解說： 傳統上將拉力和剪力互制作用表達如下式 ς ς ⎛ N ⎞ ⎛ V ⎞ ua ua + ≤ 1.0 ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ N V ⎝ n ⎠ ⎝ n ⎠ 其中ς值介於1到2之間。本規範建議三線性表達方式，係對 ς = 5/3之表達式簡化 (參見圖R17.8)。當第 二力量非常小時，則可免除互制效應之計算。然而，第17.5.2.3節規定所述，意指經試驗印證之其他互制 作用亦可使用。 17-37
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第十七章 混凝土結構用錨栓 圖R17.8 剪力與拉力載重互制曲線 17.9 避免劈裂破壞之邊距、間距和厚度需求 17.9.1 除非配置輔助鋼筋以控制劈裂，錨栓之最小間距、邊距和構材之最小厚度應符合本節之要 求。依據機械式錨栓評估準則或黏結式錨栓評估準則進行特定產品試驗所取得之較小值得 使用。 解說： 最小間距、邊距和厚度隨錨栓特性而異。後置式錨栓之安裝力和扭矩會使圍繞之混凝土產生劈裂， 錨栓於懸掛連結元件時之扭轉作用力亦會產生混凝土劈裂，此包括預埋式錨栓。後置式錨栓之最小間距 、邊距和厚度等數值主要來源宜為機械式錨栓評估準則和黏結式錨栓評估準則，乃針對特定產品之試驗 準則。然而，在設計階段對特定產品之使用尚未得知時，可採用所提供之近似值作為設計用。 17.9.2 除非依據第17.9.3節之規定，錨栓最小間距應符合表17.9.2a 表 17.9.2a 錨栓最小間距和邊距之需求 錨栓種類 預埋錨栓 後置錨栓 間距參數 黏結式錨栓、膨脹錨栓 無受扭力 有受扭力 螺紋錨栓 和擴底錨栓 最小錨栓間距 4da 6da 6da 大於0.6hef和6da 鋼筋依據第20.5.1節指 大於(a)，(b)和(c) (a) 鋼筋依據第20.5.1節指定之保護層要求 定之保護層要求 (b) 2倍最大粒料尺寸 最小邊距 6da (c) 當缺乏產品規格資料時，可依據機械式錨 栓評估準則和黏結式錨栓評估準則之最 小邊距需求，或表17.9.2b 17-38
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第十七章 混凝土結構用錨栓 表 17.9.2b 當無機械式錨栓評估準則或黏結式錨栓評估準則之產品規格測試資料時之最小邊距 後置錨栓型式 最小邊距 扭力控制型錨栓 8da 位移控制型錨栓 10da 螺紋錨栓 6da 擴底型錨栓 6da 黏結式錨栓 6da 解說： 由於靠近邊緣之深埋設錨栓之邊距保護層厚度顯著地影響第17.6.4節之邊緣脹破強度，因此增加邊距 保護層之好處超過第20.5.1.3節所述，有利於增加邊緣脹破強度。 後置式錨栓之鑽孔會產生細微裂紋。最小邊距要求為粒料最大粒徑之二倍以將細微裂紋之影響降至 最低。 17.9.3 非受扭力且安裝時不會產生劈裂之錨栓，如果邊距或間距小於第17.9.2節之規定者，計算 時須採用符合第17.9.2節要求之較小 d′ 值取代d ，並應以錨栓之直徑為 d′ 計算錨栓之作用 a a a 力限值。 解說： 某些情況，需要使用較大直徑錨栓，超過第17.9.2節要求之容許值。在這種情況下，若錨栓之設計強 度係由假設之較小錨栓直徑 d′ 求得時，則容許使用較大直徑之錨栓。 a 17.9.4 除非依據機械式錨栓評估準則之試驗結果，否則膨脹型或擴底型後置式錨栓之hef值應不超 過構材厚度ha之2/3及構材厚度減10 cm之較大者。 解說： 劈裂破壞係由錨栓和混凝土之間載重傳遞所造成。限制 hef 之值不適用於預埋式錨栓和黏結式錨栓， 因為該錨栓型式之劈裂破壞力小於膨脹型、螺紋或擴底型錨栓。 所有後置式錨栓，對特定構材厚度時有最大埋設深度之限制，此係避免鑽孔和錨栓安置時使混凝土 構材另一側產生背面脹破。此現象受到許多變數影響，包括：錨栓型式、鑽孔方法、鑽孔技術、鑽孔設 備之型式和尺寸、鋼筋的使用及混凝土的強度和狀況。 17-39
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