使用前先看：本頁保留105年研究與附錄E手冊稿原文；公式、材料數值、CNS／ACI／FEMA、分析方法與審查程序均須另查今日有效版本。
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研究報告第六章 醫院結構補強設計示範例（2／7）；原PDF第122–126頁。
本節閱讀與適用提醒
- 文件性質：本件是內政部建築研究所民國105年12月協同研究報告及其所附耐震補強技術手冊稿，不是法規命令、部頒設計規範、施工綱要規範或現行強制手冊。
- 版本時點：CNS、混凝土設計、耐震設計、錨栓、鋼構、FRP、消能元件、分析模型及軟體均是105年前後研究背景；現行工程須另查今日有效法規、標準與主管機關程序。
- 示範例性質：醫院及住商混合大樓之模型、補強方案、分析結果與圖說是研究示範例，不是可直接套用至其他建築的標準圖或核定設計。
- 附錄圖說：附錄C、D是個案示範圖說，含特定建築配置、構件、錨定與基礎細節；實案仍須由專業技師依現況調查、評估、契約與審查程序設計。
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¶ 建研所RC耐震補強研究｜原檔第122頁
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鋼筋混凝土建築結構耐震補強技術與示範例之研擬
增加韌性對本建築物整體耐震能力之提昇有限，而應以強度補強或消能補強為主。
圖6.3a: X 向於性能點下之塑鉸圖
【資料來源：本研究製作】
圖6.3b: Y 向於性能點下之塑鉸圖
【資料來源：本研究製作】
6-6¶ 建研所RC耐震補強研究｜原檔第123頁
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第六章 補強設計例:醫院結構
第三節 耐震補強方案
一、 補強方案一：增設外部構架與位移型消能斜撐
【規劃概要說明】
X 方向補強
1. 本方案主要目標是採系統補強、提升結構元件強度方法，為不影響整體醫院之運
作及使用單位之內部動線，研擬於X 向外部增設四個單跨RC 構架及加設位移型消
能斜撐(挫屈束制斜撐,BRB)以提升整體耐震能力，消能斜撐採用倒V 型設計，補強
元件均從一樓施作至屋頂層，1F 之BRB 的標稱降伏強度為175 tf，2F 及3F-4F 之
BRB 的標稱降伏強度則分別為150 tf 與100tf，整體補強位置規劃如附錄C 圖A2, S2
及A7 所示，BRB 的立面配置型式如圖6.4 所示，相關尺寸表與斷面圖如如附錄C
圖S9 所示。
RF RF
4F 4F
3F 3F
2F 2F
1F 1F
X向BRB立面配置型式圖 Y向 BRB立面配置型式圖
圖6.4 BRB 的立面配置型式 【資料來源：本研究製作】
2. 配合現有結構尺寸及消能斜撐錨錠需求，外部增設四個RC 單跨構架之柱尺寸同
其旁邊原有柱尺寸為60x60 cm，因增設倒V 型消能斜撐會增加梁之軸力，考量此
軸力增加因素、錨錠鋼構件施工性及原梁深為60cm，故梁尺寸亦採用60x60 cm。
消能斜撐與增設構架之錨錠，外部增設構架之尺寸配筋圖及與既有結構連接方式如
附錄C 圖S-5 所示。
6-7¶ 建研所RC耐震補強研究｜原檔第124頁
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鋼筋混凝土建築結構耐震補強技術與示範例之研擬
3. 補強後結構經側推分析後所得容量曲線與原結構比較圖如圖6.5 中所示(圖6.4 為
塑鉸圖)，由圖中知補強後結構之最大基底剪力為5049 tf，原結構最大基底剪力則
為3812 tf，故兩者之差值為1237 tf，此增加之基底剪力來自於外部增設RC 構架及
挫屈束制斜撐；因為新增設之韌性構架及挫屈束制斜撐皆具有較飽滿之遲滯迴圈，
將其阻尼修正係數k 取為0.67，再以基底剪力為加權，計算補強後結構整體之阻尼
修正係數k 為:
1237 × 0.67 + 3812 × 0.33
κ= = 0.41
5049
在經計算後補強後結構耐震能力於X 向可達0.326g，性能點下最大層間變位角為
0.94%，亦滿足位移性能準則。
圖6.5a 補強後結構X 向之塑鉸圖 【資料來源：本研究製作】
6x10 6
retrofitted by BRB
4x10 6 w.o. retrofit (kgf)
shear
2x10 6 Base
0
0 4 8 12
Roof displacement (cm)
圖6.5b 補強前後結構X 向之容量曲線 【資料來源：本研究製作】
6-8¶ 建研所RC耐震補強研究｜原檔第125頁
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第六章 補強設計例:醫院結構
4. 梁柱下角隅板之錨錠設計
根據第四章計算式可列出隅板與梁柱接面之四組分力關係如下(圖6.6)
Pmaxec sinϕ Huc =
eb +0.5Lv
⎡ eb ⎡⎣( eb + 0.5Lv ) cosφ− ec sinϕ⎤⎦ ⎤ Vub = Pmax ⎢ ⎥
⎢⎣ 0.5L h (eb + 0.5Lv ) ⎥⎦
Hub = Pmaxcosϕ−Huc
Hub =Pmaxsinϕ−Vub
dc
Pmax
ec
Vuc
Huc
Vub
Hub eb
db
圖6.6: 隅板與梁柱接面之分力圖 【資料來源：本研究製作】
TYP. tg
TYP.
tw
8-#6預埋錨錠筋 tg
27
8-#6預埋錨錠筋
16-19φX105mm 剪力釘
圖6.7: 下角隅板與預埋構件錨錠圖 【資料來源：本研究製作】
6-9¶ 建研所RC耐震補強研究｜原檔第126頁
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鋼筋混凝土建築結構耐震補強技術與示範例之研擬
Vuc 與 Huc 分別為柱邊隅板垂直力與水平力，Vub 與 Hub 為梁邊隅板垂直力與水
平力。經計算後其值為Huc=90.9 tf、Vuc=72.2 tf、Hub=89.4 tf、Vub=95.6 tf。保守假
設梁邊隅板垂直力Vub 完全由圖6.7 中錨錠之鋼筋承擔、而水平力Hub 則完全由埋入
混凝土之連接板上的剪力釘(shear stud)承擔。故需求之垂直錨錠鋼筋斷面積需求為
Vub 95.6 2
As = = = 22.76 cm
f y 4.2
故使用8#6 垂直錨錠鋼筋，提供斷面積為22.8 cm2。以上之計算Vub 為當BRB 達
Pmax (=1.65Py)時之反力，而於側推分析中使用BRB之Py為降伏強度及性能點下BRB
之軸力僅約1.25Py，此力量僅為Pmax 之75%，故於此進行錨錠設計時並不考慮強度
折減因數。
另使用直徑19 mm 長度為105 mm 之剪力釘，每支剪力釘提供之剪力根據4.11
與4.12 式計算得每支剪力釘提供之水平力為6.05 tf，故需要Hub/6.05= 15 支，故於
埋入混凝土連接板上兩側各設置8 支剪力釘(2x8=16 支)，每側8 支剪力釘則如圖6.7
中以4 支x2 排形式排列，最外側剪力釘中心與板端距離取為5 cm，則剪力釘之水
平間距為(55.5 cm -10 cm)/3=15.2 cm < 6d0=6x1.9= 11.4 cm。上下排之剪力釘取與混
凝土內鋼板上下緣端之距離分別為10 cm 與5 cm，故埋入混凝土內連接板之深度，
實際設計上則取27cm 需求為10+ 6d0+5 =26.4 cm，實際設計上則取27cm。
5. 梁跨中央隅板之錨錠設計
同樣根據第四章計算式可列出中間接合板與梁接面之正向壓力(Vb,mid)、剪力 (Hb,mid)、
彎矩(Mb,mid)如下(圖6.8)
⎛ 1 ⎞
Vbmid, = Pmax ⎜1− ⎟sinϕ ⎝ β⎠
⎛ 1 ⎞
Hbmid, = Pmax ⎜1+ ⎟ cosϕ ⎝ β⎠
⎛ 1 ⎞
Mbmid, = Pmaxeb ⎜1+ ⎟ ⎝ β⎠
經計算後其值為Vb,mid =22 tf、Hb,mid =337 tf、Mb,mid =100.2 tf-m。梁跨中央隅板之寬
度為143 cm，取105 cm 為垂直錨錠鋼筋之力臂，則中心線每側需求之錨錠鋼筋面
積為
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來源：內政部建築研究所《鋼筋混凝土建築結構耐震補強技術與示範例之研擬》，民國105年12月。依建研所網站資料開放宣告註明出處；本站分章呈現並另加歷史與適用註記，不代表發布機關認可。查核日期：2026年8月30日。