¶ 建築物混凝土結構設計規範｜112年版・含113年勘誤｜第十一章 牆
發布機關：內政部
版本：112年8月10日台內營字第1120809921號令修正發布，113年1月1日生效；113年2月19日內授國建管字第1130800784號函勘誤。
文件性質：設計規範及解說（含113年勘誤）
官方來源：內政部主管法規共用系統 ｜ 國土管理署發布頁
查核日期：2026年8月28日。
版本：112年8月10日台內營字第1120809921號令修正發布，113年1月1日生效；113年2月19日內授國建管字第1130800784號函勘誤。
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第十一章 牆 第十一章 牆 11.1 範圍 11.1.1 本章適用於下列(a)到(c)之非預力與預力牆的設計： (a) 場鑄 (b) 工廠預鑄 (c) 包含預鑄扶立牆之現場預鑄 解說： 本章一般適用於作為豎向及側向力抵抗構材的牆。相對於符合第18.7節之特殊結構牆，本章包含一般 結構牆面內剪力之規定。 11.1.2 特殊結構牆設計應符合第十八章規定。 解說： 特殊結構牆之細部規定於第18.7節。本規範使用同義於 “剪力牆” 之用語 “結構牆”。“剪力牆” 雖未 於本規範定義，然而結構牆於第二章定義時說明”剪力牆屬於一種結構牆”。 ASCE 7定義一結構牆為符合承重牆或剪力牆定義之牆體。承重牆定義為一牆體可承受一明確界限值 以上的垂直載重。剪力牆定義為一設計用以抵抗作用於面內側向力之牆體，包含承重牆或非承重牆。ASCE 7之定義已廣泛地被接受。 11.1.3 純混凝土牆設計應符合第十四章規定。 11.1.4 懸臂式擋土牆設計應符合第十三章規定。 11.1.5 牆作為地梁設計時應符合第13.3.5節規定。 11.1.6 本規範允許使用具隔熱形式場鑄牆於一或二層樓之建築物。 解說： 對於採用隔熱混凝土形式建造之場鑄牆，本規範不提供其明確的設計要求。具隔熱混凝土形式建造 之場鑄牆的設計指引可以參考PCA 100及ACI 560R。 11.2 通則 11.2.1 材料 11.2.1.1 混凝土之設計性質應依第十九章規定。 11.2.1.2 鋼筋之設計性質應依第二十章規定。 11.2.1.3 混凝土中埋設物之材料、設計與細部配置要求應依第20.6節規定。 11.2.2 與其他構材之接合 11.2.2.1 預鑄牆之接合部設計應依第16.2節規定。 11.2.2.2 牆與基礎之結合部應符合第16.3節規定。 11.2.3 載重分布 11.2.3.1 除經分析顯示外，牆用於抵抗每一集中載重之水平有效長度應不超過集中載重間之 11-1
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第十一章 牆 較小中心距，亦不得大於支承面寬度加4倍之牆厚。除非設計時已考量力量可經過接 縫傳遞，承載之有效水平長度應不延伸至牆垂直接縫外。 11.2.4 相接構件 11.2.4.1 牆應錨定於與其相接之構件例如樓板、屋頂、柱、壁柱、撐牆、相接牆或基腳。 11.2.4.2 對於 P > 0.2 f ¢A 之場鑄牆，其於樓板系統厚度內之牆體部分的規定抗壓強度應不小 u c g 於牆體 f ¢ 的0.8倍。 c 解說： 未依賴相接構件支撐的牆，不須與相接構件進行連結。為容納變形之差異，將巨型擋土牆與相接牆 分離並非不尋常的作法。 係數0.8反應於重力載重下，樓板與牆接頭較樓板與柱接頭之圍束減少的影響。 11.3 設計限制 11.3.1 最小牆厚 11.3.1.1 最小牆厚應符合表11.3.1.1規定。若經結構分析其具有合適之強度與穩定性時，則可 採用厚度較薄的牆。 表11.3.1.1 最小牆厚h 牆型式 最小牆厚h 10 cm (a) 取 [1] 承重牆 大 未支撐長度與未支撐高度之 值 (b) 較小者的1/25 10 cm (c) 取 非承重牆 大 未支撐長度與未支撐高度之 值 (d) 較小者的1/30 [1] 地下室外牆與基礎外牆 20 cm (e) [1] 僅用於依第11.5.3節簡易設計法所設計的牆 解說： 最小厚度需求可不用於依第11.5.2節設計或第11.8節分析之承重牆、地下室外牆及基礎外牆。 11.4 需求強度 11.4.1 通則 11.4.1.1 需求強度應依第五章規定之因數化載重組合計算。 11.4.1.2 需求強度應依第六章規定之分析程序計算。 11.4.1.3 長細效應計算應符合第6.6.4節、第6.7節及第6.8節之規定。或者對符合第11.8節要求 11-2
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第十一章 牆 之牆，得採用該節之面外長細分析。 解說： 一般作用於牆上之力量於圖R11.4.1.3說明。 面內剪力 軸力 面內彎矩 面外剪力 面外彎矩 自重 圖R11.4.1.3 面內與面外力量 11.4.1.4 牆之設計應考慮軸向載重之偏心及側向或其他載重之作用。 11.4.2 因數化軸力與彎矩 11.4.2.1 牆應按每一適用載重組合下伴隨因數化軸力之最大因數化彎矩Mu設計。偏心下之因 數化軸力Pu應不超過 φPn,max，其中Pn,max須依第22.4.2.1節之規定，且強度折減因子 φ 須依第21.2.2節之壓力控制斷面決定。最大因數化彎矩Mu應依第6.6.4節，第6.7節或 第6.8節之長細效應進行放大。 11.4.3 因數化剪力 11.4.3.1 牆應依最大面內與面外Vu 設計。 11.5 設計強度 11.5.1 通則 11.5.1.1 任一適用之因數化載重組合下，所有斷面之設計強度應符合 φSn ≥ U，包含下列(a) 至(c)項，且應考量軸向載重與彎矩之交互影響。 (a) φPn ≥ Pu (b) φMn ≥ Mu (c) φVn ≥ Vu 11.5.1.2 φ 值應依第21.2節規定決定之。 11-3
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第十一章 牆 11.5.2 軸向載重與面內或面外撓曲 11.5.2.1 就承重牆而言，Pn與Mn (面內或面外) 之計算應符合第22.4節規定。或者軸向載重與 面外撓曲得依第11.5.3節加以考慮。 11.5.2.2 就非承重牆而言，Mn之計算應符合第22.3節規定。 解說： 就定義而言，非承重牆不承受任何顯著之軸力；因此，撓曲強度不為軸力之函數。 11.5.3 軸向載重與面外撓曲－簡易設計法 11.5.3.1 若矩形斷面實心牆之所有因數化載重合力落在牆厚之中間1/3部分時，Pn 得按下式計 算： 2 ⎡ ⎤ ⎛ kℓ ⎞ c P = 0.55 f ′ A ⎢1− ⎥ (11.5.3.1) n c g ⎜ ⎟ ⎝ 32h ⎠ ⎢ ⎥ ⎣ ⎦ 解說： 簡易設計法只能適用於矩形斷面實心牆； 其他形狀之設計宜符合第11.5.2節規定。 面外力量所造成之偏心軸向載重與面外彎矩，係用於決定因數化軸力Pu的最大總偏心量。沿高度方 向上之各斷面，其所有適用載重組合之軸向合力落於牆變形前之牆厚中心1/3內 (偏心不大於h/6)，則牆 內不產生拉力，可採用簡易設計法，設計時可考慮Pu為無偏心軸力。因數化軸力Pu宜小於或等於依式 (11.5.3.1) 計算之設計軸向強度 φPn。 就不同支撐與束制端條件且載重作用於牆厚中心1/3內之構材，依式(11.5.3.1)所得強度與按第11.5.2 節所得者類似，參照圖R11.5.3.1。 11-4
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第十一章 牆 圖R11.5.3.1 牆的簡易設計法，式(11.5.3.1)與第11.5.2節之比較 11.5.3.2 式(11.5.3.1)中使用之有效長度因子k應符合表11.5.3.2。 表11.5.3.2 牆之有效長度因子k 邊界條件 k 牆上下端有側撐均能抵抗側向移動，且： (a) 至少一端或兩端有束制能抵抗轉動 (上端、下端或上下二端) 0.8 (b) 兩端均無束制不能抵抗轉動 1.0 牆無側撐抵抗側向移動 2.0 11.5.3.3 由式(11.5.3.1)所得之Pn應依第21.2.2節壓力控制斷面之 φ 折減。 11.5.3.4 牆鋼筋應至少符合第11.6節之規定。 11.5.4 面內剪力 11.5.4.1 Vn之計算應符合第11.5.4.2節至第11.5.4.4節規定。或者對hw /ℓw<2之牆，其面內剪力 之設計得採用第二十三章之壓拉桿方法。就所有情形，鋼筋應符合第11.6節，第11.7.2 節及第11.7.3節規定。 11-5
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第十一章 牆 解說： 就高度對長度之比值較小的結構牆而言, 其面內剪力是非常重要的。就較高之牆體而言，特別是鋼筋 均勻分布的牆，其設計可能主要受撓曲因素控制；例外情況可能發生在承受強烈地震作用之高結構牆上。 11.5.4.2 任一水平斷面的V 應不超過 2.12 f ′ A [ 0.66 f ′ A ]。 n c cv c cv 11.5.4.3 Vn應按下式計算： V = α λ f ′ + ρ f A (11.5.4.3) n ( c c t yt ) cv 對hw/ℓw ≤ 1.5者，係數 αc之值取0.8 [0.25]；對hw/ℓw ≥ 2.0者，係數 αc之值取0.53 [0.17] ；若hw/ℓw介於1.5與2.0之間，則係數 αc在0.8 [0.25]與0.53 [0.17]之間作線性變化。 11.5.4.4 若牆承受一淨軸拉時，式(11.5.4.3)中之 αc應按下式計算： ⎛ N ⎞ ⎛ 0.29N ⎞ u u α = 0.53⎜1+ ⎟ ≥ 0 [ α = 0.17⎜1+ ⎟ ≥ 0 ] (11.5.4.4) c c ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ 35A A ⎝ g ⎠ ⎝ g ⎠ 其中Nu為拉力時取負。 解說： 此限制為避免剪力牆斜壓破壞。第11.5.4.2節公式之係數由2.65 [0.83]減為2.12 [0.66]，其原因為有效 剪力面積已由前版規範之hd增加為hℓw。 為改善規範之一致性，第11.5.4.3節之標稱面內剪力強度公式，其形式現在已與第18.7.4.1節之抵抗地 震載重結構牆的剪力強度公式相同。根據Orakcal等人(2009)的研究成果顯示，採用公式(11.5.4.3)計算所 得之標稱強度值相似於前版規範公式所得之值，因此，兩者可提供一相當的安全等級。若結構牆之淨軸 拉力由全部牆斷面計算而得時，則由混凝土提供之剪力強度貢獻會被降低且可予以忽略。就這些構材而 言，牆之橫向鋼筋必須設計能抵抗幾乎大部分之因數化剪力。 11.5.5 面外剪力 11.5.5.1 Vn 應依第22.5節規定計算。 11.6 鋼筋限制 11.6.1 若面內V ≤ 0.5φαλ f ′A ，ρ 及ρ 之最小值應符合表11.6.1。牆經結構分析證明有足夠之強 u ℓ t c c cv 度及穩定性時，上述限制可不須符合。 表11.6.1 牆面內V ≤ 0.5φαλ f ′A 之最少鋼筋量 u c c cv [1] 非預力 規定降伏強度fy， 最少縱向鋼筋比 最少橫向鋼筋比， 牆形式 鋼筋／鋼線尺寸 2 鋼筋型式 kgf/cm [MPa] ，ρℓ ρt ≥ 4200 [420] 0.0012 0.0020 ≤ D16 竹節鋼筋 < 4200 [420] 0.0015 0.0025 場鑄 > D16 任一 0.0015 0.0025 焊接 鋼線標稱線徑 任一 0.0012 0.0020 11-6
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第十一章 牆 鋼線網 ≤ 16 mm 竹節鋼筋或銲接 [2] 預鑄 任一 任一 0.0010 0.0010 鋼線網 [1] 2 平均有效壓應力至少16 kgf/cm [1.6 MPa] 之預力牆，不必符合最少縱向鋼筋比ρℓ之要求。 [2] 就單向預鑄預力牆，若其寬度不大於3.6 m且未使用機械式接合而造成橫向束制時，與撓曲鋼筋垂直方向之最少鋼筋需求可不 必符合。 解說： 所有牆皆需要水平與垂直鋼筋。分布鋼筋之方向即為平行於牆之縱軸或橫軸方向。因此，對垂直牆 段而言，水平分布鋼筋比之符號為ρt，垂直分布鋼筋比之符號為ρ 。 ℓ 寬度小於或等於3.6 m之預鑄預力牆可不配置橫向鋼筋，因為該寬度小於收縮與温度應力達到須配置 橫向鋼筋之值的寬度；此外，多數收縮發生於預鑄構材接合至主結構體以前。於結構組裝完成時，構材 間橫向接合之剛性不易達到如同一體澆置混凝土者；因此，由於收縮與温度變化所造成之橫向束制應力 將顯著減少。 預鑄牆之牆鋼筋最小面積已使用多年，其由預鑄／預力混凝土協會 (PCI MNL-120) 及加拿大混凝土 設計標準 (2016) 所建議。第11.7.2.2節允許減少最少鋼筋量與較大之間距，係基於預鑄牆板在早期養護 階段，其邊緣幾乎沒有束制，所產生之收縮應力比類似之場鑄牆少。 11.6.2 若面內 V > 0.5φ α λ f ′ A 時，應符合(a)與(b)二者之規定： u c c cv (a) ρ 應至少為式(11.6.2)及0.0025二者之大值，但不必超過第11.5.4.3節要求之ρt。 ℓ ρ ≥ 0.0025 + 0.5(2.5 − hw/ℓw)(ρt − 0.0025) (11.6.2) ℓ (b) ρt應至少為0.0025。 解說： 就受單向載重具高度對長度比值低的牆而言, 試驗資料 (Barda等人 1977) 顯示水平剪力鋼筋抵抗 剪力之效果不如垂直鋼筋。此種水平鋼筋對垂直鋼筋效果之改變，可由式(11.6.2)顯示出來。當hw/ℓw小於 0.5時，垂直鋼筋量與水平鋼筋量相等；當hw/ℓw大於2.5時，則僅須提供最少量垂直鋼筋 (0.0025sh)。 11.7 鋼筋細則 11.7.1 通則 11.7.1.1 鋼筋之混凝土保護層應依第20.5.1節規定。 11.7.1.2 竹節及預力鋼筋之伸展長度應依第25.4節規定。 11.7.1.3 竹節鋼筋之續接應依第25.5節規定。 11.7.2 縱向鋼筋間距 11.7.2.1 場鑄牆的縱向鋼筋間距s應不超過3h及45 cm二者之較小值。若面內強度需要剪力鋼 筋時，縱向鋼筋間距應不超過ℓw / 3。 11.7.2.2 預鑄牆的縱向鋼筋間距s應不超過(a)與(b)二者之較小值： (a) 5h (b) 外牆為45 cm；內牆為75 cm。 若面內強度須配置剪力鋼筋時，s應不超過3h、45 cm及ℓw / 3等三者之最小值。 11-7
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第十一章 牆 11.7.2.3 若牆厚大於25 cm，除單層樓地下室牆與懸臂擋土牆外，每一方向分布鋼筋須至少配 置兩層且每層須鄰近各牆面。 11.7.2.4 撓曲拉力鋼筋應分布良好且儘可能地設置接近拉力面。 11.7.3 橫向鋼筋間距 11.7.3.1 場鑄牆之橫向鋼筋間距s應不超過3h及45 cm之二者較小值。若面內強度需剪力筋時 ，s應不超過 ℓw / 5。 11.7.3.2 預鑄牆之橫向鋼筋間距s應不超過(a)與(b)二者之較小值： (a) 5h (b) 外牆為45 cm；內牆為75 cm。 若面內強度需設剪力筋時，s應不超過3h、45 cm [450 mm]及ℓw / 5等三者之最小值。 11.7.4 縱向鋼筋之側向支撐 11.7.4.1 若牆需縱向鋼筋抵抗壓力且Ast超過0.01Ag時，縱向鋼筋應受橫向箍筋支撐。 11.7.5 開孔周圍鋼筋 11.7.5.1 於牆內若有窗、門及類似尺寸之開孔者，除上述第11.6節之最少鋼筋量規定外，於 雙層鋼筋之牆內開孔四周雙向須加至少2根 D16之鋼筋，而於單層鋼筋之牆內開孔 四周雙向須加至少單根 D16之鋼筋；且其錨定長度須足以使鋼筋於開孔角隅處受拉 時發揮fy。 11.8 面外長細牆分析替代方法 11.8.1 通則 11.8.1.1 符合(a)至(e)規定的牆，得依本節方法分析其面外長細效應： (a) 整片牆之斷面不因高度而改變。 (b) 於面外彎矩影響下牆為拉力控制。 (c) φMn至少為Mcr, 而Mcr可由第19.2.3節之fr計算。 (d) 牆半高斷面處之Pu不超過0.06fc′Ag。 (e) 使用載重下包含P∆效應的面外計算撓度∆s不超過ℓc/150。 11.8.2 模擬 11.8.2.1 牆應以受面外均布側向載重、具簡支承之軸向載重構材加以分析，其最大彎矩及撓 度發生在牆半高處。 11.8.2.2 作用在牆任意截斷面上方之集中重力載重，得假設分布於支承寬度加上各邊以斜度 為垂直2水平1之範圍，但不可超過(a)或(b)： (a) 集中載重之間距。 (b) 牆板之外緣。 解說： 本節流程為第11.5.2.1節規定之替代設計方法，適用頂部旋轉已被束制之長細牆板的面外設計。 具窗或其他較大開孔之牆板，於其全高度上不可視為具固定斷面的牆板，此類牆之設計時宜計入開 孔之影響。 有關預鑄扶立牆與其建築物設計之許多觀點於ACI 551.2R及Carter等人 (1993) 中討論。 11-8
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第十一章 牆 11.8.3 因數化彎矩 11.8.3.1 承受撓曲與軸力共同作用之牆，其半高處的Mu應包含符合(a)或(b)之牆撓度效應； (a) 採用下式進行迭代計算 Mu = Mua + Pu∆u (11.8.3.1a) 其中，Mua 為因側向力及偏心垂直載重於不考慮P∆效應下，牆半高處之最大因數化 彎矩。 ∆u 應依下式計算： 2 5M ℓ u c Δ = (11.8.3.1b) u (0.75)48E I c cr 其中，Icr 應依下式計算： 3 ⎛ ⎞ ℓ c E P h w s u 2 I = ⎜ A + ⎟(d − c) + (11.8.3.1c) cr s ⎜ ⎟ E f 2d 3 c ⎝ y ⎠ 且Es / Ec值應至少為6。 (b) 採用下式直接計算 M ua M = u (11.8.3.1d) 2 ⎛ 5P ℓ ⎞ u c 1− ⎜ ⎟ (0.75)48E I ⎝ c cr ⎠ 解說： 式(11.8.3.1c)之中性軸深度c相應於下列之縱向鋼筋有效面積。 P ⎛ h/2 ⎞ u A = A + se,w s ⎜ ⎟ f ⎝ d ⎠ y 11.8.4 使用載重下之面外撓度 11.8.4.1 因使用載重所造成之面外撓度∆s應依表11.8.4.1計算，其中Ma由第11.8.4.2節計算而得 。 表11.8.4.1 ∆s 的計算 Ma ∆s ⎛ M ⎞ a Δ = Δ ≤ (2/3)M s ⎜ ⎟ cr (a) cr M ⎝ cr ⎠ (M − (2 / 3)M ) a cr Δ = (2 / 3)Δ + (Δ − (2 / 3)Δ ) > (2/3)M s cr n cr (b) cr (M − (2 / 3)M ) n cr 11.8.4.2 承受使用載重之側向及偏心垂直載重且包含Ps∆s效應之牆，其半高處之最大彎矩Ma 應依式(11.8.4.2)採撓度迭代計算而得。 Ma = Msa + Ps∆s (11.8.4.2) 11.8.4.3 ∆cr與∆n應使用(a)與(b)計算： 11-9
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第十一章 牆 2 5M ℓ cr c (a) Δ = (11.8.4.3a) cr 48E I c g 2 5M ℓ n c (b) Δ = (11.8.4.3b) n 48E I c cr 11.8.4.4 Icr應依式(11.8.3.1c)計算。 解說： 試驗結果 (Athey 1982) 顯示，當工作載重之彎矩大於 2/3Mcr 時，其面外撓度會急速增加。當Ma > 2/3Mcr 時，則於∆cr及∆n 間採用線性內差方式決定∆s。 工作載重之載重組合並沒有於第五章中定義，但於ASCE/SEI 7附錄C中有所討論。ASCE/SEI 7的附 錄並非該標準之強制部分，對於工作載重下之結構側向撓度計算，則可依ASCE/SEI 7附錄C之建議，使 用的載重組合為： D + 0.5L + Wa 其中，Wa 為基於ASCE/SEI 7附錄C解說所提供之工作載重風速所得風載重。若此長細牆主要用於抵抗地 震效應E，且E為考慮強度載重之地震效應，則下列載重組合適合用於評估工作載重下之側向變位。 D + 0.5L + 0.7E 11-10