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(a)圓頭或六角型頭螺絲且使用墊圈 (b)本身具有墊圈之圓頭或六角型頭螺絲 且使用墊圈 (c)使用半球型頭墊圈 圖C-11.4-5 墊圈使用之示意圖 11.4.4.3 螺絲拉力強度 單一螺絲的標稱拉力強度(Pts)不得小於1.25 倍的Pnot或Pnov兩者較小者。極限強度設計法的強度折減係數φ亦應依據實驗來確定。 解說：螺絲拉力強度必須由試驗來證實。廠商所生產螺絲的強度，應明白地建立在其手冊或型錄上。為了避免脆裂及螺絲的突然拉力破裂，螺絲的拉力強度必須不得小於1.25 倍的拔出強度及穿刺強度兩者中之較小者。 11.4.5 剪力與穿刺力之交互作用 展開本頁可搜尋文字與辨識表格
(a)圓頭或六角型頭螺絲且使用墊圈 (b)本身具有墊圈之圓頭或六角型頭螺絲
且使用墊圈
(c)使用半球型頭墊圈
圖C-11.4-5 墊圈使用之示意圖
11.4.4.3 螺絲拉力強度
單一螺絲的標稱拉力強度(Pts)不得小於1.25 倍的Pnot或Pnov兩者較小者。極限強度設計法
的強度折減係數φ亦應依據實驗來確定。
解說：螺絲拉力強度必須由試驗來證實。廠商所生產螺絲的強度，應明白地建立在其手冊或型
錄上。為了避免脆裂及螺絲的突然拉力破裂，螺絲的拉力強度必須不得小於1.25 倍的
拔出強度及穿刺強度兩者中之較小者。
11.4.5 剪力與穿刺力之交互作用
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11.4.5.1 ASD 方式 當螺絲同時承受剪力與張力同時交互作用時，下列方程式需滿足： Ω≤+10.1PT71.0PQnovns (11.4-10) 其中 Q = 連結處之容許剪力強度 T = 連結處之容許拉力強度 Pns (連結處之標稱剪力強度) = 2.7t1d Fu1 (11.4-11) Pnov (連結處之標稱穿刺力強度) = 1.5t1dw Fu1 (11.4-12) 而dw = 取螺絲頭直徑或墊圈直徑之較大值 Ω = 2.35 且為符合公式11.5-1 之應用，下列之限制條件需滿足： (1) 0.724mm≦1≦1.130mm (2)使用自攻螺絲12 號或14 號，墊圈之使用可有可無 (3) dw≦19.1mm (4) Fu1≦483MPa 或4920kg/cm2 (5) t2/ t1≧2.5 當連結處有偏心載重作用，造成連結處之穿刺力分布不均勻時，連結處標稱穿刺力強度為Pnov 之一半。 解說：若偏心載重造成螺絲穿刺力不均勻作用於連結處，螺絲標稱穿刺力強度為50%之連結處之標稱穿刺力強度(Pnov)。 11.4.5.2 LRFD 方式 當螺絲同時承受剪力與張力同時交互作用時，下列方程式需滿足： φ≤+10.1PT71.0PVnovunsu (11.4-13) 其中 Pns (連結處之標稱剪力強度) = 2.7t1d Fu1 (11.4-14) Pnov (連結處之標稱穿刺力強度) = 1.5t1dw Fu1 (11.4-15) 而dw = 取螺絲頭直徑或墊圈直徑之較大值 φ = 0.65 且為符合公式11.5-1 之應用，下列之限制條件需滿足：
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11.4.5.1 ASD 方式
當螺絲同時承受剪力與張力同時交互作用時，下列方程式需滿足：
其中
Q = 連結處之容許剪力強度
T = 連結處之容許拉力強度
而dw = 取螺絲頭直徑或墊圈直徑之較大值
Ω = 2.35
且為符合公式11.5-1 之應用，下列之限制條件需滿足：
(1) 0.724mm≦t1≦1.130mm
(2)使用自攻螺絲12 號或14 號，墊圈之使用可有可無
(3) dw≦19.1mm
(5) t2/ t1≧2.5
當連結處有偏心載重作用，造成連結處之穿刺力分布不均勻時，連結處標稱穿刺力強度
為Pnov 之一半。
解說：若偏心載重造成螺絲穿刺力不均勻作用於連結處，螺絲標稱穿刺力強度為50%之連結處
之標稱穿刺力強度(Pnov)。
11.4.5.2 LRFD 方式
當螺絲同時承受剪力與張力同時交互作用時，下列方程式需滿足：
其中
而dw = 取螺絲頭直徑或墊圈直徑之較大值
φ = 0.65
且為符合公式11.5-1 之應用，下列之限制條件需滿足：
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(1) 0.724mm≦1≦1.130mm (2)使用自攻螺絲12 號或14 號，墊圈之使用可有可無 (3) dw≦19.1mm (4) Fu1≦483MPa 或4920kg/cm2 (5) t2/ t1≧2.5 當連結處有偏心載重作用，造成連結處之穿刺力分佈不均勻時，連結處標稱穿刺力強度為Pnov 之一半。 解說：若偏心載重造成螺絲穿刺力不均勻作用於連結處，螺絲標稱穿刺力強度為50%之連結處之標稱穿刺力強度(Pnov)。 11.5 撕裂 11.5.1 剪力撕裂 通常梁翼板在其端點連接處被裁剪，因此沿著梁接合的平面處易產生破壞，其標稱剪力強度(Vn)，則依下式計算之： Vn = 0.6 Fu Awn (11.5-1) Ω = 2.00 (ASD) φ = 0.75 (LFRD) 其中 Awn= (dwc–n dh) t dwc= 被裁剪區域的腹板深度 n = 臨界平面的孔洞數 dh= 洞孔直徑 Fu = 構材材料的抗拉強度 t = 被裁剪區域的腹板厚度 解說：由Birkernoe 與Gilmor [11.30]所進行的接合實驗指出，在如圖C-11.5-1 所示，梁在被裁剪區域會沿著孔洞週邊發生撕裂破壞。本節所規定的剪力撕裂已在“鋼構造建築物鋼結構設計規範”內被採用[11.14]。本節所採用的規定乃採保守的出發點而設計，對於拉力面的力量以予忽略。對於拉力撕裂強度與剪力塊狀撕裂強度相關設計資訊，可參考“鋼構造建築物鋼結構設計規範”[11.14]。
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(1) 0.724mm≦t1≦1.130mm
(2)使用自攻螺絲12 號或14 號，墊圈之使用可有可無
(3) dw≦19.1mm
(4) Fu1≦483MPa 或4920kg/cm
2
(5) t2/ t1≧2.5
當連結處有偏心載重作用，造成連結處之穿刺力分佈不均勻時，連結處標稱穿刺力強度
為Pnov 之一半。
解說：若偏心載重造成螺絲穿刺力不均勻作用於連結處，螺絲標稱穿刺力強度為50%之連結處
之標稱穿刺力強度(Pnov)。
11.5 撕裂
11.5.1 剪力撕裂
通常梁翼板在其端點連接處被裁剪，因此沿著梁接合的平面處易產生破壞，其標稱剪力強
度(Vn)，則依下式計算之：
Vn = 0.6 Fu Awn
(11.5-1)
Ω = 2.00 (ASD)
φ = 0.75 (LFRD)
其中
Awn= (dwc–n dh) t
dwc= 被裁剪區域的腹板深度
n = 臨界平面的孔洞數
dh= 洞孔直徑
Fu = 構材材料的抗拉強度
t = 被裁剪區域的腹板厚度
解說：由Birkernoe 與Gilmor [11.30]所進行的接合實驗指出，在如圖C-11.5-1 所示，梁在被裁剪
區域會沿著孔洞週邊發生撕裂破壞。本節所規定的剪力撕裂已在“鋼構造建築物鋼結構
設計規範”內被採用[11.14]。本節所採用的規定乃採保守的出發點而設計，對於拉力面
的力量以予忽略。對於拉力撕裂強度與剪力塊狀撕裂強度相關設計資訊，可參考“鋼構
造建築物鋼結構設計規範”[11.14]。