全文｜第三章混凝土配比

w 3.2.2 水膠比( )為水(w)與水泥(c)及卜作嵐材料(p)之重量比。 c + p 解說： ACI 318-95[15]在耐久性一章中將水灰比改為水膠比，膠結料除水泥外，尚包含水淬爐碴粉、飛灰、矽灰及火山灰等卜作嵐材料。水灰比或水膠比及拌和水量對混凝土之強度、耐久性及體積穩定性有密切關係[12]。使用適量之卜作嵐材料對混凝土耐久性之增進，經長期之驗證，已被普遍接受[17]，若大量使用卜作嵐材料而忽略其對早期強度、泌水、工作性的影響則可能產生裂縫及其他未能預期之不良效果，反而不利結構物耐久性，故卜作嵐材料的使用量應經驗證。混凝土耐久性設計亦需考慮拌和水量的使用，採用較高水量，對工作性有利，但會降低混凝土耐久性[13]。根據行政院公共工程委員會頒布之〔公共工程飛灰混凝土使用手冊〕[19]，考量目前臺灣飛灰品質及施工品管水準，建議除另有規定外，建築工程用混凝土摻用飛灰之限制應按表R3.2.1之規定辦理，施工時請參考該手冊，注意飛灰之品質、穩定性、拌和均勻性與施工注意事項，特別注意澆置後要進行足夠時間之保持水分養護。表R3.2.1 混凝土中飛灰取代水泥量之參考值種類允許飛灰取代水泥之上限(%，以重量計) (1)混凝土(不屬(2)至(7)項者) 20% (2)預力混凝土 10% (3)版混凝土 15% (4)海邊及地下工程混凝土 25% (5)巨積混凝土 25% (6)水密性混凝土 20% (7)舖面混凝土 20% 註：當飛灰混凝土同時用於不同工程部位時，以飛灰取代水泥量小者為準。上表中之「水密性混凝土」即本規範第15.5節之「低透水性混凝土」。 3.2.3 特殊暴露情況之混凝土，其水膠比及強度應符合表3.2.3之要求。表3.2.3 特殊暴露情況下混凝土之水膠比及強度要求常重混凝土常重及輕質骨材混凝土最小暴露情況最大水膠比規定抗壓強度fc_ (kgf/cm2) (1)暴露於清水中需具水密性 0.50 280 (2)暴露於凍融潮濕或解冰鹽 0.45 315
c + p
解說：
ACI 318-95[15]在耐久性一章中將水灰比改為水膠比，膠結料除水泥外，尚包含水淬爐碴粉、飛灰、
矽灰及火山灰等卜作嵐材料。水灰比或水膠比及拌和水量對混凝土之強度、耐久性及體積穩定性有密切
關係[12]。
使用適量之卜作嵐材料對混凝土耐久性之增進，經長期之驗證，已被普遍接受[17]，若大量使用卜作
嵐材料而忽略其對早期強度、泌水、工作性的影響則可能產生裂縫及其他未能預期之不良效果，反而不
利結構物耐久性，故卜作嵐材料的使用量應經驗證。混凝土耐久性設計亦需考慮拌和水量的使用，採用
較高水量，對工作性有利，但會降低混凝土耐久性[13]。
根據行政院公共工程委員會頒布之〔公共工程飛灰混凝土使用手冊〕[19]，考量目前臺灣飛灰品質及
施工品管水準，建議除另有規定外，建築工程用混凝土摻用飛灰之限制應按表R3.2.1之規定辦理，施工
時請參考該手冊，注意飛灰之品質、穩定性、拌和均勻性與施工注意事項，特別注意澆置後要進行足夠
時間之保持水分養護。
表R3.2.1 混凝土中飛灰取代水泥量之參考值
種類允許飛灰取代水泥之上限(%，以重量計)
(1)混凝土(不屬(2)至(7)項者) 20%
(2)預力混凝土 10%
(3)版混凝土 15%
(4)海邊及地下工程混凝土 25%
(5)巨積混凝土 25%
(6)水密性混凝土 20%
(7)舖面混凝土 20%
註：當飛灰混凝土同時用於不同工程部位時，以飛灰取代水泥量小者為準。
上表中之「水密性混凝土」即本規範第15.5節之「低透水性混凝土」。
3.2.3 特殊暴露情況之混凝土，其水膠比及強度應符合表3.2.3之要求。
表3.2.3 特殊暴露情況下混凝土之水膠比及強度要求
常重混凝土常重及輕質骨材混凝土最小
暴露情況
最大水膠比規定抗壓強度fc_ (kgf/cm2)
(1)暴露於清水中需具水密性 0.50 280
(2)暴露於凍融潮濕或解冰鹽 0.45 315
解說：
ACI 318-95[15]在耐久性一章中將水灰比改為水膠比，膠結料除水泥外，尚包含水淬爐碴粉、飛灰、
矽灰及火山灰等卜作嵐材料。水灰比或水膠比及拌和水量對混凝土之強度、耐久性及體積穩定性有密切
關係[12]。
使用適量之卜作嵐材料對混凝土耐久性之增進，經長期之驗證，已被普遍接受[17]，若大量使用卜作
嵐材料而忽略其對早期強度、泌水、工作性的影響則可能產生裂縫及其他未能預期之不良效果，反而不
利結構物耐久性，故卜作嵐材料的使用量應經驗證。混凝土耐久性設計亦需考慮拌和水量的使用，採用
較高水量，對工作性有利，但會降低混凝土耐久性[13]。
根據行政院公共工程委員會頒布之〔公共工程飛灰混凝土使用手冊〕[19]，考量目前臺灣飛灰品質及
施工品管水準，建議除另有規定外，建築工程用混凝土摻用飛灰之限制應按表R3.2.1之規定辦理，施工
時請參考該手冊，注意飛灰之品質、穩定性、拌和均勻性與施工注意事項，特別注意澆置後要進行足夠
時間之保持水分養護。
表R3.2.1 混凝土中飛灰取代水泥量之參考值
種類允許飛灰取代水泥之上限(%，以重量計)
(1)混凝土(不屬(2)至(7)項者) 20%
(2)預力混凝土 10%
(3)版混凝土 15%
(4)海邊及地下工程混凝土 25%
(5)巨積混凝土 25%
(6)水密性混凝土 20%
(7)舖面混凝土 20%
註：當飛灰混凝土同時用於不同工程部位時，以飛灰取代水泥量小者為準。
上表中之「水密性混凝土」即本規範第15.5節之「低透水性混凝土」。
3.2.3 特殊暴露情況之混凝土，其水膠比及強度應符合表3.2.3之要求。
表3.2.3 特殊暴露情況下混凝土之水膠比及強度要求
常重混凝土常重及輕質骨材混凝土最小
暴露情況
最大水膠比規定抗壓強度fc_ (kgf/cm2)
(1)暴露於清水中需具水密性 0.50 280
(2)暴露於凍融潮濕或解冰鹽 0.45 315

暴露情況	常重混凝土最大水膠比	常重及輕質骨材混凝土最小規定抗壓強度f _ (kgf/cm2) c
(1)暴露於清水中需具水密性	0.50	280
(2)暴露於凍融潮濕或解冰鹽	0.45	315

暴露程度	土壤中之硫酸根 (SO -2，%) 4	水中之硫酸根 (SO -2，ppm) 4	水泥型別	常重混凝土最大水膠比*	常重及輕質混凝土之最小抗壓強度f _(kgf/cm2) c
輕度	0.00－0.10	0－150	－	－	－
中等#	0.10－0.20	150－1,500	II IP(MS)& IS(MS)&	0.50	280
嚴重	0.20－2.00	1,500－10,000	V+	0.45	315
極嚴重	>2.00	>10,000	V+卜作嵐	0.45	315
* 為使混凝土具有高水密性或防止鋼筋腐蝕或減少凍融之損害，可參照表3.2.3中暴露情況處理。 # 海水亦歸為此類。 + 所用之卜作嵐應經試驗證明摻於第V型水泥混凝土中可增進抗硫酸鹽性能。 & 水泥型別中之IP(MS)係指卜特蘭卜作嵐水泥(中度抗硫酸鹽)，IS(MS)係指卜特蘭高爐水泥(中度抗硫酸鹽)。

磨損侵蝕性物質與水泥漿體發生離子交換反應不溶性和不膨易溶性鈣離子脹性鈣離子溶出流失	混凝土物理性劣化因素	縫暴露極端溫度反凍高覆融溫載作或重用低溫因素產生膨脹物質反應增加內部應力化學反應劣裂化損及縫、變之失整、爆影強體剝裂響度性形落
表面磨耗磨沖穴溫度及損蝕蝕濕混凝土侵蝕性物質與水泥漿體發生離子交換反應不溶性和不膨 C-S-H 膠體中易溶性鈣離子脹性鈣離子之鈣離子溶出流失被取代圖R3.3.1 為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。表R3.3.2	裂縫體積變化結構載重暴露極端溫度孔結超反凍高度隙晶載覆融溫梯中壓和載作或度鹽力衝重用低類擊溫化學性劣化因素硬固水泥漿體產生膨脹產生溶解與析物質反應晶之反應增加孔隙增加內部及滲透性應力化學反應劣裂化失失增損及縫、變之去去加反失整、爆影鹼質劣應強體剝裂響性量化度性形落混凝土劣化之因素示意圖台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2 不同鹽害環境之區分
裂縫
表面磨耗
體積變化結構載重暴露極端溫度
溫孔結超反凍高
磨沖穴度隙載溫
度梯中晶和覆融或
及度鹽壓衝載作低
損蝕蝕濕力重用
類擊溫
混凝土化學性劣化因素
侵蝕性物質與水硬固水泥漿體產生膨脹
泥漿體發生離子產生溶解與析物質反應
交換反應晶之反應
不溶性和不膨 C-S-H 膠體中
易溶性鈣離子
脹性鈣離子之鈣離子
溶出
流失被取代
增加孔隙增加內部
及滲透性應力化
學
反
應
劣
裂化
失失增損及縫、變之
去去加反失整、爆影
鹼質劣應強體剝裂響
性量化度性形
落
圖R3.3.1 混凝土劣化之因素示意圖
台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2
為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。
表R3.3.2 不同鹽害環境之區分
易溶性鈣離子溶出	表面磨耗		裂縫	化學反應劣化、變之爆影裂形響
易溶性鈣離子溶出	表面磨耗		體積變化	結構載重	暴露極端溫度	化學反應劣化、變之爆影裂形響
易溶性鈣離子溶出	磨損	沖蝕	穴溫度度梯及度蝕濕混凝土化	孔結隙晶中壓鹽力類	超載和衝擊	反覆載重	凍融作用	高溫或低溫	化學反應劣化、變之爆影裂形響
混凝土化學性劣化因素
侵蝕性物質與水硬固水泥漿體產生膨脹
泥漿體發生離子產生溶解與析物質反應
交換反應晶之反應
不溶性和不膨 C-S-H 膠體中
易溶性鈣離子
脹性鈣離子之鈣離子
溶出
流失被取代
增加孔隙增加內部
及滲透性應力化
學
反
應
劣
裂化
失失增損及縫、變之
去去加反失整、爆影
鹼質劣應強體剝裂響
性量化度性形
落
圖R3.3.1 混凝土劣化之因素示意圖
台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2
為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。
表R3.3.2 不同鹽害環境之區分
侵蝕性物質與水泥漿體發生離子交換反應不溶性和不膨易溶性鈣離子脹性鈣離子溶出流失為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。	混凝土化學性劣化因素	產生膨脹物質反應增加內部應力化學反應劣裂化縫、變之、爆影剝裂形響落
侵蝕性物質與水泥漿體發生離子交換反應不溶性和不膨 C-S-H 膠體中易溶性鈣離子脹性鈣離子之鈣離子溶出流失被取代失去鹼性圖R3.3.1 為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。表R3.3.2	硬固水泥漿體產生膨脹產生溶解與析物質反應晶之反應增加孔隙增加內部及滲透性應力化學反應劣裂化失增損及縫、變之去加反失整、爆影質劣應強體剝裂響量化度性形落混凝土劣化之因素示意圖台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2 不同鹽害環境之區分
侵蝕性物質與水硬固水泥漿體產生膨脹
泥漿體發生離子產生溶解與析物質反應
交換反應晶之反應
不溶性和不膨 C-S-H 膠體中
易溶性鈣離子
脹性鈣離子之鈣離子
溶出
流失被取代
增加孔隙增加內部
及滲透性應力化
學
反
應
劣
裂化
失失增損及縫、變之
去去加反失整、爆影
鹼質劣應強體剝裂響
性量化度性形
落
圖R3.3.1 混凝土劣化之因素示意圖
台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2
為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。
表R3.3.2 不同鹽害環境之區分
侵蝕性物質與水硬固水泥漿體產生膨脹
泥漿體發生離子產生溶解與析物質反應
交換反應晶之反應
不溶性和不膨 C-S-H 膠體中
易溶性鈣離子
脹性鈣離子之鈣離子
溶出
流失被取代
增加孔隙增加內部
及滲透性應力化
學
反
應
劣
裂化
失失增損及縫、變之
去去加反失整、爆影
鹼質劣應強體剝裂響
性量化度性形
落
圖R3.3.1 混凝土劣化之因素示意圖
台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2
為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。
表R3.3.2 不同鹽害環境之區分
不溶性和不膨易溶性鈣離子脹性鈣離子溶出流失	不溶性和不膨 C-S-H 膠體中脹性鈣離子之鈣離子流失被取代增加孔隙及滲透性失失去去鹼質性量圖R3.3.1 混凝土劣化之因素示意圖台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2 為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。表R3.3.2 不同鹽害環境之區分	增加孔隙增加內部及滲透性應力增損及裂加反失整縫劣應強體、化度性剝落	增加內部應力化學反應劣裂化縫、變之、爆影剝裂形響落
不溶性和不膨 C-S-H 膠體中易溶性鈣離子脹性鈣離子之鈣離子溶出流失被取代增加孔隙及滲透性失失去去鹼質性量圖R3.3.1 混凝土劣化之因素示意圖台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2 為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。表R3.3.2 不同鹽害環境之區分	增加孔隙增加內部及滲透性應力增損及裂加反失整縫劣應強體、化度性剝落	增加內部應力化學反應劣裂化縫、變之、爆影剝裂形響落
易溶性鈣離子溶出	不溶性和不膨脹性鈣離子流失	C-S-H 膠體中之鈣離子被取代增加孔隙及滲透性失失去去鹼質性量圖R3.3.1 混凝土劣化之因素示意圖台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2 表R3.3.2 不同鹽害環境之區分	增加孔隙增加內部及滲透性應力增損及裂加反失整縫劣應強體、化度性剝落	增加內部應力化學反應劣裂化縫、變之、爆影剝裂形響落
		增加孔隙增加內部
		及滲透性應力化
		學
		反
		應
		劣
		裂化
		失失增損及縫、變之
		去去加反失整、爆影
		鹼質劣應強體剝裂響
		性量化度性形
		落
		圖R3.3.1 混凝土劣化之因素示意圖
		台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2
		表R3.3.2 不同鹽害環境之區分
		增加孔隙及滲透性失失增損及去去加反失整鹼質劣應強體性量化度性圖R3.3.1 混凝土劣化之因素示意圖台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2 為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。表R3.3.2 不同鹽害環境之區分	增加內部應力	化學反應劣化變之影形響
	增加孔隙及滲透性失失增損及去去加反失整鹼質劣應強體性量化度性圖R3.3.1 混凝土劣化之因素示意圖台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2 為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。表R3.3.2 不同鹽害環境之區分	增加內部應力	化學反應劣化變之影形響
及滲透性失失增損及去去加反失整鹼質劣應強體性量化度性圖R3.3.1 混凝土劣化之因素示意圖台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2 為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。表R3.3.2 不同鹽害環境之區分	應力	變形	學反應劣化之影響
失失去去鹼質性量圖R3.3.1 混凝土劣化之因素示意圖台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2 為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。表R3.3.2 不同鹽害環境之區分	增損及裂加反失整縫劣應強體、化度性剝落	裂縫、變、爆剝裂形落	反應劣化之影響
失失增損及裂縫、變	劣
去去加反失整、爆鹼質劣應強體剝裂	化
性量化度性形落	之
圖R3.3.1 混凝土劣化之因素示意圖台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2	影
為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。表R3.3.2 不同鹽害環境之區分	響
圖R3.3.1 為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。表R3.3.2	失去鹼性	失增去加反質劣應量化混凝土劣化之因素示意圖台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2 不同鹽害環境之區分	損及失整強體度性	裂縫、變、爆剝裂形落	化之影響
圖R3.3.1 為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。表R3.3.2	鹼性	質劣應量化混凝土劣化之因素示意圖台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2 不同鹽害環境之區分	強體度性	剝裂形響落
圖R3.3.1 混凝土劣化之因素示意圖
台灣位處海域環境、強風、高鹽份、潮濕高溫，及工業污染嚴重，建築物耐久性更應重視。表R3.3.2
為經濟部工業局研究結果有關鹽害影響部分，提供參考[18]。
表R3.3.2 不同鹽害環境之區分
鹽害分類	重鹽害區	鹽害區域或工業區	半鹽害區域	一般區域
離海岸距離	0−0.3 km	0.3–1 km	1−10 km	10 km以上
影響情形	在正常條件下，	在季風期間及小規模颱	只有在大規模颱風侵襲	在實際上被認
	持續受海鹽影響	風下會受海鹽影響	下，會受到海風鹽影響	為無鹽害影響
對混凝土結構注意事項	受海風鹽侵蝕部份要有防護對策	必須偵查腐蝕狀況	不必特別注意鹽害問題

鹽害分類	重鹽害區	鹽害區域或工業區	半鹽害區域	一般區域
離海岸距離	0−0.3 km	0.3–1 km	1−10 km	10 km以上
影響情形	在正常條件下，持續受海鹽影響	在季風期間及小規模颱風下會受海鹽影響	只有在大規模颱風侵襲下，會受到海風鹽影響	在實際上被認為無鹽害影響
對混凝土結構注意事項	受海風鹽侵蝕部份要有防護對策	必須偵查腐蝕狀況	不必特別注意鹽害問題

測定項目	試驗標準
凍融抵抗	CNS 1168,1169,1170 (ASTM C666,C671,C682)
解冰鹽抵抗	ASTM C672
鋼筋腐蝕	ASTM C876
鹼骨材反應	CNS 13618,13619 (ASTM C227,C289)
礦物摻料抑制鹼矽反應之效能	ASTM C287,C342,C441
鹼、碳酸鹽反應	CNS 13620(ASTM C586)
硫酸鹽侵蝕	ASTM C452,C1012
抗磨耗	ASTM C1138,C415,C779,C944
透水係數	DIN 1048
氯離子滲透快速檢測法	AASHTO T277(ASTM C1202)
氯離子滲透係數	AASHTO T259
混凝土電阻	AASHTO T259,T277

3.3.3 暴露於凍融與解冰化學藥品等侵蝕之常重及輕質混凝土，應加輸氣劑使含氣量符合表3.3.3 之規定。含氣量之測定應按照CNS 9661［新拌混凝土空氣含量試驗法(壓力法)］或CNS 9662 ［新拌混凝土空氣含量試驗法(容積法)］之規定。表3.3.3 抗凍融混凝土之含氣量要求粗骨材之標稱含氣量 (%)# 最大粒徑(mm)* 嚴重暴露中度暴露輕度暴露 < 9.5 9 7 5 9.5 7.5 6 4.5 12.5 7 5.5 4 19.0 6 5 3.5 25.0 6 4.5 3 37.5 5.5 4.5 2.5 50.0 5 4 2 75.0 4.5 3.5 1.5 152.0 4 3 1 *各標稱粒徑之最大粒徑容許值，參閱CNS 1240之規定。當混凝土強度大於350 kgf/cm2時，表上之含氣量可減少1%。 #含氣量之許可差為1.5%。解說：混凝土可採下列策略以減少凍融與解冰化學藥品等之侵蝕[3]： (1)適當設計使結構物減少接觸水分。(2)降低用水量。(3)降低水膠比。(4)適當輸氣。(5)採用適當材料。 (6)妥善養護。(7)小心施工。混凝土溫度降至冰點以下時，由於水分結冰膨脹約9%，會導致混凝土局部受張應力而龜裂，混凝土經適當輸氣可產生細微氣泡減少冰凍時之膨脹龜裂。惟輸氣會降低混凝土強度，故輸氣量須予適當控制，並且補正輸氣損失之強度。適當輸氣量與混凝土中之水泥漿體體積有關，粗骨材標稱最大粒徑較小之混凝土，其水泥漿體所佔體積大，輸氣量亦須大。如何在表3.3.3含氣量之範圍內選擇適當值應視混凝土受風化之影響程度而定;混凝土冰凍前連續受潮者或使用解冰鹽者，受風化之程度較重，應採用較高之輸氣量，如鋪面、橋面版和水槽。混凝土冰凍前僅偶而受潮者或不使用解冰鹽者，受風化之程度較輕，應採用較低之輸氣量，如不接觸土壤之外牆、梁和版[3]。混凝土降低水膠比可增加強度以抵抗凍結之張應力，結構斷面薄者尤須降低水膠比，混凝土有凍融之慮時，應同時控制水膠比和輸氣量[3,4]。 3.3.4 版用混凝土之配比，除另有規定外，其水泥用量須符合表3.3.4規定。凍融地區或解冰鹽撒佈區水泥含量至少310 kg/m3混凝土。表3.3.4 版用混凝土最少水泥用量粗骨材之標稱最大粒徑(mm) 最少水泥含量(kg/m3混凝土) 37.5 280 25.0 310 19.0 320 9.5 360
解說： (6)妥善養護。(7)小心施工。 3.3.4	粗骨材之標稱最大粒徑(mm)*	含氣量 (%)#
解說： (6)妥善養護。(7)小心施工。 3.3.4	最大粒徑(mm)*	嚴重暴露	中度暴露	輕度暴露
解說： (6)妥善養護。(7)小心施工。 3.3.4	< 9.5 9.5 12.5 19.0 25.0 37.5 50.0 75.0 152.0	9 7.5 7 6 6 5.5 5 4.5 4	7 6 5.5 5 4.5 4.5 4 3.5 3	5 4.5 4 3.5 3 2.5 2 1.5 1
*各標稱粒徑之最大粒徑容許值，參閱CNS 1240之規定。
當混凝土強度大於350 kgf/cm2時，表上之含氣量可減少1%。
#含氣量之許可差為1.5%。
解說：
混凝土可採下列策略以減少凍融與解冰化學藥品等之侵蝕[3]：
(1)適當設計使結構物減少接觸水分。(2)降低用水量。(3)降低水膠比。(4)適當輸氣。(5)採用適當材料。
(6)妥善養護。(7)小心施工。
混凝土溫度降至冰點以下時，由於水分結冰膨脹約9%，會導致混凝土局部受張應力而龜裂，混凝土
經適當輸氣可產生細微氣泡減少冰凍時之膨脹龜裂。惟輸氣會降低混凝土強度，故輸氣量須予適當控制
，並且補正輸氣損失之強度。適當輸氣量與混凝土中之水泥漿體體積有關，粗骨材標稱最大粒徑較小之
混凝土，其水泥漿體所佔體積大，輸氣量亦須大。如何在表3.3.3含氣量之範圍內選擇適當值應視混凝土
受風化之影響程度而定;混凝土冰凍前連續受潮者或使用解冰鹽者，受風化之程度較重，應採用較高之輸
氣量，如鋪面、橋面版和水槽。混凝土冰凍前僅偶而受潮者或不使用解冰鹽者，受風化之程度較輕，應
採用較低之輸氣量，如不接觸土壤之外牆、梁和版[3]。
混凝土降低水膠比可增加強度以抵抗凍結之張應力，結構斷面薄者尤須降低水膠比，混凝土有凍融
之慮時，應同時控制水膠比和輸氣量[3,4]。
3.3.4 版用混凝土之配比，除另有規定外，其水泥用量須符合表3.3.4規定。凍融地區或解冰鹽撒
佈區水泥含量至少310 kg/m3混凝土。
表3.3.4 版用混凝土最少水泥用量
粗骨材之標稱最大粒徑(mm) 最少水泥含量(kg/m3混凝土)
37.5 280
25.0 310
19.0 320
9.5 360
解說：
混凝土可採下列策略以減少凍融與解冰化學藥品等之侵蝕[3]：
(1)適當設計使結構物減少接觸水分。(2)降低用水量。(3)降低水膠比。(4)適當輸氣。(5)採用適當材料。
(6)妥善養護。(7)小心施工。
混凝土溫度降至冰點以下時，由於水分結冰膨脹約9%，會導致混凝土局部受張應力而龜裂，混凝土
經適當輸氣可產生細微氣泡減少冰凍時之膨脹龜裂。惟輸氣會降低混凝土強度，故輸氣量須予適當控制
，並且補正輸氣損失之強度。適當輸氣量與混凝土中之水泥漿體體積有關，粗骨材標稱最大粒徑較小之
混凝土，其水泥漿體所佔體積大，輸氣量亦須大。如何在表3.3.3含氣量之範圍內選擇適當值應視混凝土
受風化之影響程度而定;混凝土冰凍前連續受潮者或使用解冰鹽者，受風化之程度較重，應採用較高之輸
氣量，如鋪面、橋面版和水槽。混凝土冰凍前僅偶而受潮者或不使用解冰鹽者，受風化之程度較輕，應
採用較低之輸氣量，如不接觸土壤之外牆、梁和版[3]。
混凝土降低水膠比可增加強度以抵抗凍結之張應力，結構斷面薄者尤須降低水膠比，混凝土有凍融
之慮時，應同時控制水膠比和輸氣量[3,4]。
3.3.4 版用混凝土之配比，除另有規定外，其水泥用量須符合表3.3.4規定。凍融地區或解冰鹽撒
佈區水泥含量至少310 kg/m3混凝土。
表3.3.4 版用混凝土最少水泥用量
粗骨材之標稱最大粒徑(mm) 最少水泥含量(kg/m3混凝土)
37.5 280
25.0 310
19.0 320
9.5 360

粗骨材之標稱最大粒徑(mm)	最少水泥含量(kg/m3混凝土)
37.5	280
25.0	310
19.0	320
9.5	360

式(3-1)及式(3-2)中之 s 可用式(3-4)求得之s 取代。 s 為兩群試驗紀錄分別求得標準差之統計平均值。解說：本規範將前版規範及CNS 12891所稱之「要求平均抗壓強度」改稱「配比目標強度」，目的在避免與「混凝土規定抗壓強度」或習稱之「要求抗壓強度」產生混淆，並可落實配比設計之精神。式(3-1)及(3-2)係為配合第18.2.2節之及兩條件而設，為避免發生不符合該兩條件情形，混凝土之配比目標強度 f cr _應比規定抗壓強度fc_適當提高，但也需考慮成本因素而不宜過度提高。通常抗壓強度容許少量之偏低，假設抗壓強度呈常態分配，低於fc_之機率為1%，其相應之 f cr _應比fc_ 提高2.33倍標準差。根據統計學各組平均值之標準差應為母體標準差除以 n ，n為各組樣本數，依據第 18.2.2節(1)之規定，n為3，因該式為任何連續三次試驗結果之平均值，而 3 = 1 . 732 。為符合第18.2.2節 _如下： _ _ s _ 之要求， f cr f cr ≥ f c + 2 . 33 × = f c + 1 . 34 s (R3-1) 1 . 732 同法可求得為符合第18.2.2節之(2)要求之 f cr _如下： f cr _ ≥ ( f c _ − 35 ) + 2 . 33 s = f c _ + 2 . 33 s − 35 (R3-2) 標準差依工程管制水準而不同，表R3.7.1為ACI所建議評估一般施工水準之參考值。表R3.7.1[8] 混凝土抗壓強度標準差評估參考值工程管制水準標準差(kgf/cm2) 最佳 28以下很好 28−35 可以 35−42 尚可 42−49 不良 49以上
s 為兩群試驗紀錄分別求得標準差之統計平均值。
解說：
本規範將前版規範及CNS 12891所稱之「要求平均抗壓強度」改稱「配比目標強度」，目的在避免
與「混凝土規定抗壓強度」或習稱之「要求抗壓強度」產生混淆，並可落實配比設計之精神。
式(3-1)及(3-2)係為配合第18.2.2節之及兩條件而設，為避免發生不符合該兩條件情形，混凝土
之配比目標強度 f cr _應比規定抗壓強度fc_適當提高，但也需考慮成本因素而不宜過度提高。
通常抗壓強度容許少量之偏低，假設抗壓強度呈常態分配，低於fc_之機率為1%，其相應之 f cr _應比fc_
提高2.33倍標準差。根據統計學各組平均值之標準差應為母體標準差除以 n ，n為各組樣本數，依據第
18.2.2節(1)之規定，n為3，因該式為任何連續三次試驗結果之平均值，而 3 = 1 . 732 。為符合第18.2.2節
_如下： _ _ s _
之要求， f cr f cr ≥ f c + 2 . 33 × = f c + 1 . 34 s (R3-1)
1 . 732
同法可求得為符合第18.2.2節之(2)要求之 f cr _如下：
f cr _ ≥ ( f c _ − 35 ) + 2 . 33 s = f c _ + 2 . 33 s − 35 (R3-2)
標準差依工程管制水準而不同，表R3.7.1為ACI所建議評估一般施工水準之參考值。
表R3.7.1[8] 混凝土抗壓強度標準差評估參考值
工程管制水準標準差(kgf/cm2)
最佳 28以下
很好 28−35
可以 35−42
尚可 42−49
不良 49以上
解說：
本規範將前版規範及CNS 12891所稱之「要求平均抗壓強度」改稱「配比目標強度」，目的在避免
與「混凝土規定抗壓強度」或習稱之「要求抗壓強度」產生混淆，並可落實配比設計之精神。
式(3-1)及(3-2)係為配合第18.2.2節之及兩條件而設，為避免發生不符合該兩條件情形，混凝土
之配比目標強度 f cr _應比規定抗壓強度fc_適當提高，但也需考慮成本因素而不宜過度提高。
通常抗壓強度容許少量之偏低，假設抗壓強度呈常態分配，低於fc_之機率為1%，其相應之 f cr _應比fc_
提高2.33倍標準差。根據統計學各組平均值之標準差應為母體標準差除以 n ，n為各組樣本數，依據第
18.2.2節(1)之規定，n為3，因該式為任何連續三次試驗結果之平均值，而 3 = 1 . 732 。為符合第18.2.2節
_如下： _ _ s _
之要求， f cr f cr ≥ f c + 2 . 33 × = f c + 1 . 34 s (R3-1)
1 . 732
同法可求得為符合第18.2.2節之(2)要求之 f cr _如下：
f cr _ ≥ ( f c _ − 35 ) + 2 . 33 s = f c _ + 2 . 33 s − 35 (R3-2)
標準差依工程管制水準而不同，表R3.7.1為ACI所建議評估一般施工水準之參考值。
表R3.7.1[8] 混凝土抗壓強度標準差評估參考值
工程管制水準標準差(kgf/cm2)
最佳 28以下
很好 28−35
可以 35−42
尚可 42−49
不良 49以上
提高2.33倍標準差。根據統計學各組平均值之標準差應為母體標準差除以 n ，n為各組樣本數，依據第
18.2.2節(1)之規定，n為3，因該式為任何連續三次試驗結果之平均值，而 3 = 1 . 732 。為符合第18.2.2節
_如下： _ _ s _
之要求， f cr f cr ≥ f c + 2 . 33 × = f c + 1 . 34 s (R3-1)
1 . 732
同法可求得為符合第18.2.2節之(2)要求之 f cr _如下：
f cr _ ≥ ( f c _ − 35 ) + 2 . 33 s = f c _ + 2 . 33 s − 35 (R3-2)
標準差依工程管制水準而不同，表R3.7.1為ACI所建議評估一般施工水準之參考值。
表R3.7.1[8] 混凝土抗壓強度標準差評估參考值
工程管制水準標準差(kgf/cm2)
最佳 28以下
很好 28−35
可以 35−42
尚可 42−49
不良 49以上
18.2.2節(1)之規定，n為3，因該式為任何連續三次試驗結果之平均值，而 3 = 1 . 732 。為符合第18.2.2節
_如下： _ _ s _
之要求， f cr f cr ≥ f c + 2 . 33 × = f c + 1 . 34 s (R3-1)
1 . 732
同法可求得為符合第18.2.2節之(2)要求之 f cr _如下：
f cr _ ≥ ( f c _ − 35 ) + 2 . 33 s = f c _ + 2 . 33 s − 35 (R3-2)
標準差依工程管制水準而不同，表R3.7.1為ACI所建議評估一般施工水準之參考值。
表R3.7.1[8] 混凝土抗壓強度標準差評估參考值
工程管制水準標準差(kgf/cm2)
最佳 28以下
很好 28−35
可以 35−42
尚可 42−49
不良 49以上
之要求， f cr cr c c (R3-1)
1 . 732
同法可求得為符合第18.2.2節之(2)要求之 f cr _如下：
f cr _ ≥ ( f c _ − 35 ) + 2 . 33 s = f c _ + 2 . 33 s − 35 (R3-2)
標準差依工程管制水準而不同，表R3.7.1為ACI所建議評估一般施工水準之參考值。
表R3.7.1[8] 混凝土抗壓強度標準差評估參考值
工程管制水準標準差(kgf/cm2)
最佳 28以下
很好 28−35
可以 35−42
尚可 42−49
不良 49以上
	工程管制水準	標準差(kgf/cm2)
	最佳	28以下
	很好	28−35
	可以	35−42
	尚可	42−49
	不良	49以上

解說：值及統計資料適當降低。 3.8 解說：紀錄估計。 3.8.1 (1) (2) 。 (3) 解說：大，本條規定相差須在70 3.8.2 式中 X X n	規定強度fc_(kgf/cm2)	配比目標強度之規定值 f cr _(kgf/cm2)
解說：值及統計資料適當降低。 3.8 解說：紀錄估計。 3.8.1 (1) (2) 。 (3) 解說：大，本條規定相差須在70 3.8.2 式中 X X n	210 以下 210 ～ 350 350 以上	fc_ + 70 fc_ + 85 fc_ + 100
解說：
若無適當之試驗紀錄可資應用計算標準差時，須採取較保守態度，而以表3.7.2配比目標強度作配比
設計，該表要求值比一般要求值偏高。當工程累積有足量之試驗紀錄時，可按第3.10節之規定，依實際
值及統計資料適當降低。
3.8 混凝土強度標準差之計算
為使強度符合第18.2.2節所規定之強度，混凝土配比之配比目標強度應高於規定強度，其所應
提高之強度與各該工程混凝土施工之標準差有關。在該工程尚未開工或無足夠試驗數據時，
可利用以往工地試驗紀錄之標準差以估算該工程之標準差。
解說：
標準差大小與工程管制水準有關，管制水準相近時，其標準差亦相近，故可用以往類似工地之試驗
紀錄估計。
3.8.1 若混凝土產製單位持有以往12個月內，跨越60天以上之連續試驗紀錄，則可據以計算標準
差。惟該試驗紀錄須符合下列規定：
(1) 該紀錄所代表材料及施工情況與本工程相似，且其材料及配比之變動限制不得較本工
程嚴格。
(2) 該紀錄所代表混凝土之規定強度與本工程混凝土之規定強度，相差須不超過70 kgf/cm2
。
(3) 除第3.8.3節之規定外，應包含一群至少30組或二群總數至少30組之紀錄。
解說：
母體標準差不易求得，通常需以樣本之標準差估計之，而計算所得之樣本標準差與所採用之樣本數
有關，樣本數愈多其值愈接近母體標準差。樣本數在30以上時，通常可以獲得理想結果，否則需加以修
正(參閱第3.8.3節)。計算標準差之紀錄所代表混凝土之規定強度與本工程混凝土之規定強度不宜相差太
大，本條規定相差須在70 kgf/cm2以內，約相當於正常管制水準之二個標準差。
3.8.2 標準差之計算可用下式：
∑ ( X − X ) 2
s = i (3-3)
n − 1
式中 s = 標準差
X i = 個別試驗之強度值
X = 連續之所有個別試驗強度之平均值
n = 連續之試驗之次數
若所採用之試驗結果，為二群連續試驗之總數至少有30組之紀錄時，其標準差須先各別計
算其標準差，再計算兩標準差之統計平均值，其計算式如下：
解說：
若無適當之試驗紀錄可資應用計算標準差時，須採取較保守態度，而以表3.7.2配比目標強度作配比
設計，該表要求值比一般要求值偏高。當工程累積有足量之試驗紀錄時，可按第3.10節之規定，依實際
值及統計資料適當降低。
3.8 混凝土強度標準差之計算
為使強度符合第18.2.2節所規定之強度，混凝土配比之配比目標強度應高於規定強度，其所應
提高之強度與各該工程混凝土施工之標準差有關。在該工程尚未開工或無足夠試驗數據時，
可利用以往工地試驗紀錄之標準差以估算該工程之標準差。
解說：
標準差大小與工程管制水準有關，管制水準相近時，其標準差亦相近，故可用以往類似工地之試驗
紀錄估計。
3.8.1 若混凝土產製單位持有以往12個月內，跨越60天以上之連續試驗紀錄，則可據以計算標準
差。惟該試驗紀錄須符合下列規定：
(1) 該紀錄所代表材料及施工情況與本工程相似，且其材料及配比之變動限制不得較本工
程嚴格。
(2) 該紀錄所代表混凝土之規定強度與本工程混凝土之規定強度，相差須不超過70 kgf/cm2
。
(3) 除第3.8.3節之規定外，應包含一群至少30組或二群總數至少30組之紀錄。
解說：
母體標準差不易求得，通常需以樣本之標準差估計之，而計算所得之樣本標準差與所採用之樣本數
有關，樣本數愈多其值愈接近母體標準差。樣本數在30以上時，通常可以獲得理想結果，否則需加以修
正(參閱第3.8.3節)。計算標準差之紀錄所代表混凝土之規定強度與本工程混凝土之規定強度不宜相差太
大，本條規定相差須在70 kgf/cm2以內，約相當於正常管制水準之二個標準差。
3.8.2 標準差之計算可用下式：
∑ ( X − X ) 2
s = i (3-3)
n − 1
式中 s = 標準差
X i = 個別試驗之強度值
X = 連續之所有個別試驗強度之平均值
n = 連續之試驗之次數
若所採用之試驗結果，為二群連續試驗之總數至少有30組之紀錄時，其標準差須先各別計
算其標準差，再計算兩標準差之統計平均值，其計算式如下：
3.8 混凝土強度標準差之計算
為使強度符合第18.2.2節所規定之強度，混凝土配比之配比目標強度應高於規定強度，其所應
提高之強度與各該工程混凝土施工之標準差有關。在該工程尚未開工或無足夠試驗數據時，
可利用以往工地試驗紀錄之標準差以估算該工程之標準差。
解說：
標準差大小與工程管制水準有關，管制水準相近時，其標準差亦相近，故可用以往類似工地之試驗
紀錄估計。
3.8.1 若混凝土產製單位持有以往12個月內，跨越60天以上之連續試驗紀錄，則可據以計算標準
差。惟該試驗紀錄須符合下列規定：
(1) 該紀錄所代表材料及施工情況與本工程相似，且其材料及配比之變動限制不得較本工
程嚴格。
(2) 該紀錄所代表混凝土之規定強度與本工程混凝土之規定強度，相差須不超過70 kgf/cm2
。
(3) 除第3.8.3節之規定外，應包含一群至少30組或二群總數至少30組之紀錄。
解說：
母體標準差不易求得，通常需以樣本之標準差估計之，而計算所得之樣本標準差與所採用之樣本數
有關，樣本數愈多其值愈接近母體標準差。樣本數在30以上時，通常可以獲得理想結果，否則需加以修
正(參閱第3.8.3節)。計算標準差之紀錄所代表混凝土之規定強度與本工程混凝土之規定強度不宜相差太
大，本條規定相差須在70 kgf/cm2以內，約相當於正常管制水準之二個標準差。
3.8.2 標準差之計算可用下式：
∑ ( X − X ) 2
s = i (3-3)
n − 1
式中 s = 標準差
X i = 個別試驗之強度值
X = 連續之所有個別試驗強度之平均值
n = 連續之試驗之次數
若所採用之試驗結果，為二群連續試驗之總數至少有30組之紀錄時，其標準差須先各別計
算其標準差，再計算兩標準差之統計平均值，其計算式如下：
解說：
標準差大小與工程管制水準有關，管制水準相近時，其標準差亦相近，故可用以往類似工地之試驗
紀錄估計。
3.8.1 若混凝土產製單位持有以往12個月內，跨越60天以上之連續試驗紀錄，則可據以計算標準
差。惟該試驗紀錄須符合下列規定：
(1) 該紀錄所代表材料及施工情況與本工程相似，且其材料及配比之變動限制不得較本工
程嚴格。
(2) 該紀錄所代表混凝土之規定強度與本工程混凝土之規定強度，相差須不超過70 kgf/cm2
。
(3) 除第3.8.3節之規定外，應包含一群至少30組或二群總數至少30組之紀錄。
解說：
母體標準差不易求得，通常需以樣本之標準差估計之，而計算所得之樣本標準差與所採用之樣本數
有關，樣本數愈多其值愈接近母體標準差。樣本數在30以上時，通常可以獲得理想結果，否則需加以修
正(參閱第3.8.3節)。計算標準差之紀錄所代表混凝土之規定強度與本工程混凝土之規定強度不宜相差太
大，本條規定相差須在70 kgf/cm2以內，約相當於正常管制水準之二個標準差。
3.8.2 標準差之計算可用下式：
∑ ( X − X ) 2
s = i (3-3)
n − 1
式中 s = 標準差
X i = 個別試驗之強度值
X = 連續之所有個別試驗強度之平均值
n = 連續之試驗之次數
若所採用之試驗結果，為二群連續試驗之總數至少有30組之紀錄時，其標準差須先各別計
算其標準差，再計算兩標準差之統計平均值，其計算式如下：
3.8.1 若混凝土產製單位持有以往12個月內，跨越60天以上之連續試驗紀錄，則可據以計算標準
差。惟該試驗紀錄須符合下列規定：
(1) 該紀錄所代表材料及施工情況與本工程相似，且其材料及配比之變動限制不得較本工
程嚴格。
(2) 該紀錄所代表混凝土之規定強度與本工程混凝土之規定強度，相差須不超過70 kgf/cm2
。
(3) 除第3.8.3節之規定外，應包含一群至少30組或二群總數至少30組之紀錄。
解說：
母體標準差不易求得，通常需以樣本之標準差估計之，而計算所得之樣本標準差與所採用之樣本數
有關，樣本數愈多其值愈接近母體標準差。樣本數在30以上時，通常可以獲得理想結果，否則需加以修
正(參閱第3.8.3節)。計算標準差之紀錄所代表混凝土之規定強度與本工程混凝土之規定強度不宜相差太
大，本條規定相差須在70 kgf/cm2以內，約相當於正常管制水準之二個標準差。
3.8.2 標準差之計算可用下式：
∑ ( X − X ) 2
s = i (3-3)
n − 1
式中 s = 標準差
X i = 個別試驗之強度值
X = 連續之所有個別試驗強度之平均值
n = 連續之試驗之次數
若所採用之試驗結果，為二群連續試驗之總數至少有30組之紀錄時，其標準差須先各別計
算其標準差，再計算兩標準差之統計平均值，其計算式如下：
解說：
母體標準差不易求得，通常需以樣本之標準差估計之，而計算所得之樣本標準差與所採用之樣本數
有關，樣本數愈多其值愈接近母體標準差。樣本數在30以上時，通常可以獲得理想結果，否則需加以修
正(參閱第3.8.3節)。計算標準差之紀錄所代表混凝土之規定強度與本工程混凝土之規定強度不宜相差太
大，本條規定相差須在70 kgf/cm2以內，約相當於正常管制水準之二個標準差。
3.8.2 標準差之計算可用下式：
∑ ( X − X ) 2
s = i (3-3)
n − 1
式中 s = 標準差
X i = 個別試驗之強度值
X = 連續之所有個別試驗強度之平均值
n = 連續之試驗之次數
若所採用之試驗結果，為二群連續試驗之總數至少有30組之紀錄時，其標準差須先各別計
算其標準差，再計算兩標準差之統計平均值，其計算式如下：
3.8.2 標準差之計算可用下式：
∑ ( X − X ) 2
s = i (3-3)
n − 1
式中 s = 標準差
X i = 個別試驗之強度值
X = 連續之所有個別試驗強度之平均值
n = 連續之試驗之次數
若所採用之試驗結果，為二群連續試驗之總數至少有30組之紀錄時，其標準差須先各別計
算其標準差，再計算兩標準差之統計平均值，其計算式如下：
∑ ( X − X ) 2
s = i (3-3)
n − 1
式中 s = 標準差
X i = 個別試驗之強度值
X = 連續之所有個別試驗強度之平均值
n = 連續之試驗之次數
若所採用之試驗結果，為二群連續試驗之總數至少有30組之紀錄時，其標準差須先各別計
算其標準差，再計算兩標準差之統計平均值，其計算式如下：
s (3-3)
n − 1
式中 s = 標準差
X i = 個別試驗之強度值
X = 連續之所有個別試驗強度之平均值
n = 連續之試驗之次數
若所採用之試驗結果，為二群連續試驗之總數至少有30組之紀錄時，其標準差須先各別計
算其標準差，再計算兩標準差之統計平均值，其計算式如下：
X = 連續之所有個別試驗強度之平均值
n = 連續之試驗之次數
若所採用之試驗結果，為二群連續試驗之總數至少有30組之紀錄時，其標準差須先各別計
算其標準差，再計算兩標準差之統計平均值，其計算式如下：

( n − 1 ) s 2 + ( n − 1 ) s 2 s = 1 1 2 2 (3-4) n 1 + n 2 − 2 式中 s = 為兩群試驗紀錄分別求得標準差之統計平均值。 s1,s2 = 分別為兩群試驗紀錄按(3-3)式求得之標準差，該兩群試驗紀錄合計須30組或以上。 n1,n2 = 分別為兩群試驗紀錄之試驗組數。解說：式(3-3)為樣本標準差之計算公式，分母採n−1係考慮到自由度為樣本數減一。個別試驗之強度值Xi 係指同一次強度試驗中之各試體強度之平均值。式(3-4)為所求得之統計平均。 3.8.3 若混凝土生產單位，無足夠的試驗紀錄，以符合第3.8.1節之要求，但有15~29組連續試驗紀錄符合下列規定者，亦可用該等試驗紀錄來計算標準差，但其計算值須先乘以表3.8.3 所示之修正因數。 (1) 這些試驗紀錄除了符合本節規定外，並應符合第3.8.1節中之與及連續試驗之規定。 (2) 該15~29組紀錄必須涵蓋供應期間為60天以上之同級混凝土。表3.8.3 標準差修正因數(試驗紀錄應為15組以上) 試驗組數* 標準差修正因數+ 15 1.16 20 1.08 25 1.03 30或以上 1.00 * 中間值依組數以直線內插法求得。 + 修正後之標準差用於計算依照第3.7節規定之配比目標強度。解說：由同一母體隨機取樣計算樣本標準差，當樣本數較少時所求得之樣本標準差亦會較小，當樣本數少於30時，應將樣本標準差乘以表列修正因數作為母體標準差。 3.8.4 若混凝土產製單位無法提供符合第3.8.1或3.8.3節要求之試驗紀錄以計算標準差時，則應按第3.7.2節規定辦理。解說：若無適當之試驗紀錄可資應用以計算標準差時，以表3.7.2之配比目標強度規定值作配比設計。混凝土產製單位平時應蒐集相關資料，並加以統計分析以應隨時之需。 3.9 配比之選定配比之選定應依據該工程之狀況，以下列三種方法之一決定之。第一法由試拌決定配比無第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則混凝土配比須由試拌決定之。第二法由合宜之工地紀錄決定配比有第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則工程可引用其經驗決定配比。第三法按經驗決定配比在規模小之次要工程，且強度低於280 kgf/cm2時，經監造者許可得採其他類似工地之配比。
s
n 1 + n 2 − 2
式中 s = 為兩群試驗紀錄分別求得標準差之統計平均值。
s1,s2 = 分別為兩群試驗紀錄按(3-3)式求得之標準差，該兩群試驗紀錄合計須30組或以上。
n1,n2 = 分別為兩群試驗紀錄之試驗組數。
解說：
式(3-3)為樣本標準差之計算公式，分母採n−1係考慮到自由度為樣本數減一。個別試驗之強度值Xi
係指同一次強度試驗中之各試體強度之平均值。式(3-4)為所求得之統計平均。
3.8.3 若混凝土生產單位，無足夠的試驗紀錄，以符合第3.8.1節之要求，但有15~29組連續試
驗紀錄符合下列規定者，亦可用該等試驗紀錄來計算標準差，但其計算值須先乘以表3.8.3
所示之修正因數。
(1) 這些試驗紀錄除了符合本節規定外，並應符合第3.8.1節中之與及連續試驗之規定。
(2) 該15~29組紀錄必須涵蓋供應期間為60天以上之同級混凝土。
表3.8.3 標準差修正因數(試驗紀錄應為15組以上)
試驗組數* 標準差修正因數+
15 1.16
20 1.08
25 1.03
30或以上 1.00
* 中間值依組數以直線內插法求得。
+ 修正後之標準差用於計算依照第3.7節規定之配比目標強度。
解說：
由同一母體隨機取樣計算樣本標準差，當樣本數較少時所求得之樣本標準差亦會較小，當樣本數少
於30時，應將樣本標準差乘以表列修正因數作為母體標準差。
3.8.4 若混凝土產製單位無法提供符合第3.8.1或3.8.3節要求之試驗紀錄以計算標準差時，則應按
第3.7.2節規定辦理。
解說：
若無適當之試驗紀錄可資應用以計算標準差時，以表3.7.2之配比目標強度規定值作配比設計。混凝
土產製單位平時應蒐集相關資料，並加以統計分析以應隨時之需。
3.9 配比之選定
配比之選定應依據該工程之狀況，以下列三種方法之一決定之。
第一法由試拌決定配比
無第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則混凝土配比須由試拌決定之。
第二法由合宜之工地紀錄決定配比
有第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則工程可引用其經驗決定配比。
第三法按經驗決定配比
在規模小之次要工程，且強度低於280 kgf/cm2時，經監造者許可得採其他類似工地之配比。
式中 s = 為兩群試驗紀錄分別求得標準差之統計平均值。
s1,s2 = 分別為兩群試驗紀錄按(3-3)式求得之標準差，該兩群試驗紀錄合計須30組或以上。
n1,n2 = 分別為兩群試驗紀錄之試驗組數。
解說：
式(3-3)為樣本標準差之計算公式，分母採n−1係考慮到自由度為樣本數減一。個別試驗之強度值Xi
係指同一次強度試驗中之各試體強度之平均值。式(3-4)為所求得之統計平均。
3.8.3 若混凝土生產單位，無足夠的試驗紀錄，以符合第3.8.1節之要求，但有15~29組連續試
驗紀錄符合下列規定者，亦可用該等試驗紀錄來計算標準差，但其計算值須先乘以表3.8.3
所示之修正因數。
(1) 這些試驗紀錄除了符合本節規定外，並應符合第3.8.1節中之與及連續試驗之規定。
(2) 該15~29組紀錄必須涵蓋供應期間為60天以上之同級混凝土。
表3.8.3 標準差修正因數(試驗紀錄應為15組以上)
試驗組數* 標準差修正因數+
15 1.16
20 1.08
25 1.03
30或以上 1.00
* 中間值依組數以直線內插法求得。
+ 修正後之標準差用於計算依照第3.7節規定之配比目標強度。
解說：
由同一母體隨機取樣計算樣本標準差，當樣本數較少時所求得之樣本標準差亦會較小，當樣本數少
於30時，應將樣本標準差乘以表列修正因數作為母體標準差。
3.8.4 若混凝土產製單位無法提供符合第3.8.1或3.8.3節要求之試驗紀錄以計算標準差時，則應按
第3.7.2節規定辦理。
解說：
若無適當之試驗紀錄可資應用以計算標準差時，以表3.7.2之配比目標強度規定值作配比設計。混凝
土產製單位平時應蒐集相關資料，並加以統計分析以應隨時之需。
3.9 配比之選定
配比之選定應依據該工程之狀況，以下列三種方法之一決定之。
第一法由試拌決定配比
無第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則混凝土配比須由試拌決定之。
第二法由合宜之工地紀錄決定配比
有第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則工程可引用其經驗決定配比。
第三法按經驗決定配比
在規模小之次要工程，且強度低於280 kgf/cm2時，經監造者許可得採其他類似工地之配比。
解說：
式(3-3)為樣本標準差之計算公式，分母採n−1係考慮到自由度為樣本數減一。個別試驗之強度值Xi
係指同一次強度試驗中之各試體強度之平均值。式(3-4)為所求得之統計平均。
3.8.3 若混凝土生產單位，無足夠的試驗紀錄，以符合第3.8.1節之要求，但有15~29組連續試
驗紀錄符合下列規定者，亦可用該等試驗紀錄來計算標準差，但其計算值須先乘以表3.8.3
所示之修正因數。
(1) 這些試驗紀錄除了符合本節規定外，並應符合第3.8.1節中之與及連續試驗之規定。
(2) 該15~29組紀錄必須涵蓋供應期間為60天以上之同級混凝土。
表3.8.3 標準差修正因數(試驗紀錄應為15組以上)
試驗組數* 標準差修正因數+
15 1.16
20 1.08
25 1.03
30或以上 1.00
* 中間值依組數以直線內插法求得。
+ 修正後之標準差用於計算依照第3.7節規定之配比目標強度。
解說：
由同一母體隨機取樣計算樣本標準差，當樣本數較少時所求得之樣本標準差亦會較小，當樣本數少
於30時，應將樣本標準差乘以表列修正因數作為母體標準差。
3.8.4 若混凝土產製單位無法提供符合第3.8.1或3.8.3節要求之試驗紀錄以計算標準差時，則應按
第3.7.2節規定辦理。
解說：
若無適當之試驗紀錄可資應用以計算標準差時，以表3.7.2之配比目標強度規定值作配比設計。混凝
土產製單位平時應蒐集相關資料，並加以統計分析以應隨時之需。
3.9 配比之選定
配比之選定應依據該工程之狀況，以下列三種方法之一決定之。
第一法由試拌決定配比
無第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則混凝土配比須由試拌決定之。
第二法由合宜之工地紀錄決定配比
有第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則工程可引用其經驗決定配比。
第三法按經驗決定配比
在規模小之次要工程，且強度低於280 kgf/cm2時，經監造者許可得採其他類似工地之配比。
3.8.3 若混凝土生產單位，無足夠的試驗紀錄，以符合第3.8.1節之要求，但有15~29組連續試
驗紀錄符合下列規定者，亦可用該等試驗紀錄來計算標準差，但其計算值須先乘以表3.8.3
所示之修正因數。
(1) 這些試驗紀錄除了符合本節規定外，並應符合第3.8.1節中之與及連續試驗之規定。
(2) 該15~29組紀錄必須涵蓋供應期間為60天以上之同級混凝土。
表3.8.3 標準差修正因數(試驗紀錄應為15組以上)
試驗組數* 標準差修正因數+
15 1.16
20 1.08
25 1.03
30或以上 1.00
* 中間值依組數以直線內插法求得。
+ 修正後之標準差用於計算依照第3.7節規定之配比目標強度。
解說：
由同一母體隨機取樣計算樣本標準差，當樣本數較少時所求得之樣本標準差亦會較小，當樣本數少
於30時，應將樣本標準差乘以表列修正因數作為母體標準差。
3.8.4 若混凝土產製單位無法提供符合第3.8.1或3.8.3節要求之試驗紀錄以計算標準差時，則應按
第3.7.2節規定辦理。
解說：
若無適當之試驗紀錄可資應用以計算標準差時，以表3.7.2之配比目標強度規定值作配比設計。混凝
土產製單位平時應蒐集相關資料，並加以統計分析以應隨時之需。
3.9 配比之選定
配比之選定應依據該工程之狀況，以下列三種方法之一決定之。
第一法由試拌決定配比
無第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則混凝土配比須由試拌決定之。
第二法由合宜之工地紀錄決定配比
有第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則工程可引用其經驗決定配比。
第三法按經驗決定配比
在規模小之次要工程，且強度低於280 kgf/cm2時，經監造者許可得採其他類似工地之配比。
解說： 3.8.4 解說： 3.9 配比之選定第一法第二法第三法	試驗組數*	標準差修正因數+
解說： 3.8.4 解說： 3.9 配比之選定第一法第二法第三法	15 20 25 30或以上	1.16 1.08 1.03 1.00
* 中間值依組數以直線內插法求得。
+ 修正後之標準差用於計算依照第3.7節規定之配比目標強度。
解說：
由同一母體隨機取樣計算樣本標準差，當樣本數較少時所求得之樣本標準差亦會較小，當樣本數少
於30時，應將樣本標準差乘以表列修正因數作為母體標準差。
3.8.4 若混凝土產製單位無法提供符合第3.8.1或3.8.3節要求之試驗紀錄以計算標準差時，則應按
第3.7.2節規定辦理。
解說：
若無適當之試驗紀錄可資應用以計算標準差時，以表3.7.2之配比目標強度規定值作配比設計。混凝
土產製單位平時應蒐集相關資料，並加以統計分析以應隨時之需。
3.9 配比之選定
配比之選定應依據該工程之狀況，以下列三種方法之一決定之。
第一法由試拌決定配比
無第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則混凝土配比須由試拌決定之。
第二法由合宜之工地紀錄決定配比
有第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則工程可引用其經驗決定配比。
第三法按經驗決定配比
在規模小之次要工程，且強度低於280 kgf/cm2時，經監造者許可得採其他類似工地之配比。
解說：
由同一母體隨機取樣計算樣本標準差，當樣本數較少時所求得之樣本標準差亦會較小，當樣本數少
於30時，應將樣本標準差乘以表列修正因數作為母體標準差。
3.8.4 若混凝土產製單位無法提供符合第3.8.1或3.8.3節要求之試驗紀錄以計算標準差時，則應按
第3.7.2節規定辦理。
解說：
若無適當之試驗紀錄可資應用以計算標準差時，以表3.7.2之配比目標強度規定值作配比設計。混凝
土產製單位平時應蒐集相關資料，並加以統計分析以應隨時之需。
3.9 配比之選定
配比之選定應依據該工程之狀況，以下列三種方法之一決定之。
第一法由試拌決定配比
無第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則混凝土配比須由試拌決定之。
第二法由合宜之工地紀錄決定配比
有第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則工程可引用其經驗決定配比。
第三法按經驗決定配比
在規模小之次要工程，且強度低於280 kgf/cm2時，經監造者許可得採其他類似工地之配比。
3.8.4 若混凝土產製單位無法提供符合第3.8.1或3.8.3節要求之試驗紀錄以計算標準差時，則應按
第3.7.2節規定辦理。
解說：
若無適當之試驗紀錄可資應用以計算標準差時，以表3.7.2之配比目標強度規定值作配比設計。混凝
土產製單位平時應蒐集相關資料，並加以統計分析以應隨時之需。
3.9 配比之選定
配比之選定應依據該工程之狀況，以下列三種方法之一決定之。
第一法由試拌決定配比
無第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則混凝土配比須由試拌決定之。
第二法由合宜之工地紀錄決定配比
有第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則工程可引用其經驗決定配比。
第三法按經驗決定配比
在規模小之次要工程，且強度低於280 kgf/cm2時，經監造者許可得採其他類似工地之配比。
解說：
若無適當之試驗紀錄可資應用以計算標準差時，以表3.7.2之配比目標強度規定值作配比設計。混凝
土產製單位平時應蒐集相關資料，並加以統計分析以應隨時之需。
3.9 配比之選定
配比之選定應依據該工程之狀況，以下列三種方法之一決定之。
第一法由試拌決定配比
無第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則混凝土配比須由試拌決定之。
第二法由合宜之工地紀錄決定配比
有第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則工程可引用其經驗決定配比。
第三法按經驗決定配比
在規模小之次要工程，且強度低於280 kgf/cm2時，經監造者許可得採其他類似工地之配比。
3.9 配比之選定
配比之選定應依據該工程之狀況，以下列三種方法之一決定之。
第一法由試拌決定配比
無第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則混凝土配比須由試拌決定之。
第二法由合宜之工地紀錄決定配比
有第3.8.1節規定之工地試驗紀錄時，則工程可引用其經驗決定配比。
第三法按經驗決定配比
在規模小之次要工程，且強度低於280 kgf/cm2時，經監造者許可得採其他類似工地之配比。

¶ 結構混凝土施工規範－第三章 混凝土配比

¶ 結構混凝土施工規範－第三章混凝土配比