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127其他斷面之設計彎矩強度φnM 除依照7.3.2節之假設根據應力與應變之相合性作一般分析外，應滿足7.3.3節1.項之需求。 7.3.4 受壓構材 1. 一般需求 (1) 受軸力或受撓曲與軸力合併作用之構材其設計應根據7.3.2節所假設之應力與應變之相合性。細長效應須依照7.3.5節之規定。 (2) 受軸力併受撓曲之構材應就伴隨此軸力之最大彎矩設計之。對所給予偏心距之乘因數軸力uP 不得大於設計軸力強度φ(max)nP： a. 符合7.1.10節2.項(1)之螺箍構材： ])(85.0[85.0(max)stystgcnAAAP+−′= φ = 0.75 b. 符合7.1.10節2.項(2)之橫箍構材： ])(85.0[80.0(max)stystgcnAAAP+−′= φ = 0.70 最大乘因數彎矩uM 應依7.3.5節之規定就細長效應加以放大。 2. 受壓構材強度 下列規定可作為決定受撓曲與軸力合併作用構材之軸力－彎矩互制關係範圍之指引。 (1) 純受壓 無偏心時之設計軸力強度φoP 可用下式計算： ])(85.0[yststgcoAAAP+−′= φφ ................................................ (7-22) 純受壓強度就設計而言乃係一假設之載重狀態，因此本節1.項(2)限制受壓構材之軸力強度為無偏心時之85%及80%。 (2) 純受撓 計算純受撓之設計彎矩強度φnM 可用7.3.2節之假設或7.3.3節之適用撓曲公式。 (3) 平衡應變狀態 斷面之平衡應變狀態定義於7.3.3節1.項(2)。矩形斷面之一面或兩面排有鋼
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其他斷面之設計彎矩強度φ
M 除依照7.3.2節之假設根據應力與應變之相合性作一般分析外，應滿足7.3.3節1.項之需求。
(1) 受軸力或受撓曲與軸力合併作用之構材其設計應根據7.3.2節所假設之應力與應變之相合性。細長效應須依照7.3.5節之規定。
(2) 受軸力併受撓曲之構材應就伴隨此軸力之最大彎矩設計之。對所給予偏心距之乘因數軸力uP 不得大於設計軸力強度φ
：
a.
符合7.1.10節2.項(1)之螺箍構材：
nφ = 0.75
b. 符合7.1.10節2.項(2)之橫箍構材：
(max)
n
φ = 0.70最大乘因數彎矩uM 應依7.3.5節之規定就細長效應加以放大。
下列規定可作為決定受撓曲與軸力合併作用構材之軸力－彎矩互制關係範圍之指引。
(1) 純受壓無偏心時之設計軸力強度φoP 可用下式計算：
P純受壓強度就設計而言乃係一假設之載重狀態，因此本節1.項(2)限制受壓構材之軸力強度為無偏心時之85%及80%。
(2) 純受撓計算純受撓之設計彎矩強度φnM 可用7.3.2節之假設或7.3.3節之適用撓曲公式。
(3) 平衡應變狀態斷面之平衡應變狀態定義於7.3.3節1.項(2)。矩形斷面之一面或兩面排有鋼
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128筋，且鋼筋位於距彎曲軸大致相等者，其平衡設計軸力強度φbP 及平衡設計彎矩強度φbM 可用下式計算： )85.0( ysssbcbAAbaP−′′+′= φφ ................................................ (7-23) ])()2(85.0[ dAdddAaddbaMyssbbcb′′+′′−−+−′′−= φφ......... (7-24) 式中dfayb1)61206120(β+= dfayb1)600600(β+= yysffddf≤+−=)]61206120)((1[6120 yysffddf≤+−=)]600600)((1[600 (4) 合併受撓及軸力 受撓曲與軸力合併作用之設計強度應根據7.3.2節所假設之應力與應變之相合性。當計算軸力強度nP 小於bP 時，斷面之強度由拉力控制。當計算軸力強度nP 大於bP 時，斷面之強度由壓力控制。 計算軸力強度nP 及計算彎矩強度nM 均應乘以7.3.1節2.項所定之螺箍或橫箍受壓構材之適當強度折減因數φ 。當設計軸力強度nPφ自0.1c ′gA 或φbP 兩者之小者減至0時，φ 值可自受壓構材之φ 值線性增加至受撓構材之φ 值。 3. 雙軸載重 非圓形斷面構材承受雙軸彎矩之設計強度可用下述近似公式計算，以代替根據應力與應變之相合性對雙軸彎矩載重狀態作一般之斷面分析： 當乘因數軸力gcuAP′≥1.0，onynxnxyPPPP1−+= ............................ (7-25) 當乘因數軸力uP <gc A ′1.0，1 ≤+nyuynxuxMMMMφφ .................................... (7-26) 4. 空心矩形受壓構材 (1) 空心矩形斷面牆之細長比Xu/t定義如圖7.4所示，除經分析及實驗證實可行，細長比不得大於35。 (2) 當牆之細長比大於或等於15時，不得使用等值矩形應力塊法設計空心矩形受壓構材。 (3) 若牆之細長比小於15時，混凝土最外受壓纖維之最大容許應變為0.003。若牆
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筋，且鋼筋位於距彎曲軸大致相等者，其平衡設計軸力強度φbP 及平衡設計彎矩強度φ
M 可用下式計算：
b.....
式中dfayb1)
6120(β+=dfayb1)
600(β+=yysffddf≤+′−=′)]6120)(1[6120yysffddf≤+′−=′)]600)(1[600
(4) 合併受撓及軸力受撓曲與軸力合併作用之設計強度應根據7.3.2節所假設之應力與應變之相合性。當計算軸力強度nP 小於bP 時，斷面之強度由拉力控制。當計算軸力強度nP 大於bP 時，斷面之強度由壓力控制。
計算軸力強度nP 及計算彎矩強度nM 均應乘以7.3.1節2.項所定之螺箍或橫箍受壓構材之適當強度折減因數φ 。當設計軸力強度nP自0.1cf ′gA 或φbP 兩者之小者減至0時，φ 值可自受壓構材之φ 值線性增加至受撓構材之φ 值。
非圓形斷面構材承受雙軸彎矩之設計強度可用下述近似公式計算，以代替根據應力與應變之相合性對雙軸彎矩載重狀態作一般之斷面分析：
當乘因數軸力gcuAfP′≥
1.0，onynxnxyPPPP1111−+=............................ (7-25)
當乘因數軸力uP <gc Af ′
1.0，1≤+nyuynxuxMMMMφ.................................... (7-26)
(1) 空心矩形斷面牆之細長比Xu/t定義如圖7.4所示，除經分析及實驗證實可行，細長比不得大於35。
(2) 當牆之細長比大於或等於15時，不得使用等值矩形應力塊法設計空心矩形受壓構材。
(3) 若牆之細長比小於15時，混凝土最外受壓纖維之最大容許應變為0.003。若牆
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129之細長比大於或等於15時，混凝土最外受壓纖維之最大容許應變為斷面最寬翼板計算之局部挫屈應變，或0.003之小值。 (4) 斷面最寬翼板計算之局部挫屈應變之計算，可假設翼板所有四邊之邊界條件為簡支。在計算局部挫屈應變時可採用混凝土及鋼筋之切線材料模數以考慮材料之非線性行為。 (5) 替代本節4.項之(2)、(3)及(4)，下述之近似法可用來計算因牆之細長比所造成之強度折減。對所有牆之細長比小於或等於35其混凝土最外受壓纖維之最大容許應變為0.003。除了在7.3.1節2.項之強度折減因數φ 外，尚須使用一個強度折減因數Wφ 。對所有牆之細長比小於或等於15強度折減因數Wφ 為1.0。對牆之細長比大於15而小於或等於25，強度折減因數Wφ 應以從牆之細長比15開始每增加一單位之細長比減少0.025之比例計算。對牆之細長比大於25而小於或等於35，強度折減因數Wφ 為0.75。 (6) 對節塊施工之中空矩形受壓構材之不連續鋼筋在計算構材強度時應不予計入。 圖7.4 牆細長比之定義 7.3.5 受壓構材之細長效應 1. 一般需求 (1) 受壓構材應根據結構分析之力與彎矩設計。此項分析應考慮軸力與應變慣性矩對構材勁度及固定端彎矩之影響，撓度對彎矩與力之效應以及載重之延時效應。 本頁文字與表格（可複製、可搜尋）
129之細長比大於或等於15時，混凝土最外受壓纖維之最大容許應變為斷面最寬翼板計算之局部挫屈應變，或0.003之小值。
(4) 斷面最寬翼板計算之局部挫屈應變之計算，可假設翼板所有四邊之邊界條件為簡支。在計算局部挫屈應變時可採用混凝土及鋼筋之切線材料模數以考慮材料之非線性行為。
(5) 替代本節4.項之(2)、(3)及(4)，下述之近似法可用來計算因牆之細長比所造成之強度折減。對所有牆之細長比小於或等於35其混凝土最外受壓纖維之最大容許應變為0.003。除了在7.3.1節2.項之強度折減因數φ 外，尚須使用一個強度折減因數
φ 。對所有牆之細長比小於或等於15強度折減因數Wφ 為1.0。對牆之細長比大於15而小於或等於25，強度折減因數Wφ 應以從牆之細長比15開始每增加一單位之細長比減少0.025之比例計算。對牆之細長比大於25而小於或等於35，強度折減因數W
(6) 對節塊施工之中空矩形受壓構材之不連續鋼筋在計算構材強度時應不予計入。
圖7.4 牆細長比之定義
7.3.5 受壓構材之細長效應
1. 一般需求
(1) 受壓構材應根據結構分析之力與彎矩設計。此項分析應考慮軸力與應變慣性矩對構材勁度及固定端彎矩之影響，撓度對彎矩與力之效應以及載重之延時效應。
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130(2) 估算受壓構材之細長效應可按本節2.項之近似法估算，以代替本節1.項(1)所述之需求。 2. 細長效應之近似估算 (1) 受壓構材之無支撐長度ul 應為板、梁或其他側支撐構材間之淨距，如在所考慮方向有托肩應自其最低處計算無支撐長度。 (2) 矩形受壓斷面之迴轉半徑r 可用考慮穩定之方向之總寬乘以0.30，圓形受壓斷面之r可用直徑乘以0.25，其他斷面形狀之r可用混凝土全斷面依實際計算之。 (3) 有支撐防止側移之受壓構材其有效長度因數k除非經分析用較小數值外應為1.0。無支撐防止側移之受壓構材其有效長度因數k值之計算應考慮開裂與鋼筋量對相對勁度之影響，且k須大於1。 (4) 有支撐防止側移之受壓構材當rkul小於34－)12(21bb MM時，可不計其細長效應。無支撐防止側移之受壓構材當rkul小於22時，可不計其細長效應。所有rkul大於100之受壓構材均應按本節1.項加以分析。 (5) 受壓構材應按一般彈性分析法算得之乘因數軸力uP 及放大乘因數彎矩cM 設計，cM 之定義如下： ssbbcMMM22δδ+= ................................................................. (7-27) 式中0.11≥−=cumbPPCφδ .......................................................... (7-28) 0.11≥ΣΣ−=cumsPPCφδ ............................................................ (7-29) 22)(uckEIPlπ=...................................................................... (7-30) 當構材有支撐防止側移時，sδ 可取1.0。當構材無支撐防止側移時，bδ 應以有支撐構材計算之，sδ 應以無支撐構材計算之。 EI值可用下列二式之一求得以代替更精確之計算： dssgcIEIEEIβ++=15 .......................................................... (7-31) 或保守地
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(2) 估算受壓構材之細長效應可按本節2.項之近似法估算，以代替本節1.項(1)所述之需求。
(1) 受壓構材之無支撐長度
l 應為板、梁或其他側支撐構材間之淨距，如在所考慮方向有托肩應自其最低處計算無支撐長度。
(2) 矩形受壓斷面之迴轉半徑r 可用考慮穩定之方向之總寬乘以0.30，圓形受壓斷面之r可用直徑乘以0.25，其他斷面形狀之r可用混凝土全斷面依實際計算之。
(3) 有支撐防止側移之受壓構材其有效長度因數k除非經分析用較小數值外應為
1.0。無支撐防止側移之受壓構材其有效長度因數k值之計算應考慮開裂與鋼筋量對相對勁度之影響，且k須大於1。
(4) 有支撐防止側移之受壓構材當u小於34－時，可不計其細長效應。無支撐防止側移之受壓構材當rkul小於22時，可不計其細長效應。所有rkul大於100之受壓構材均應按本節1.項加以分析。
(5) 受壓構材應按一般彈性分析法算得之乘因數軸力uP 及放大乘因數彎矩
M 設計，M 之定義如下：
c式中
0.1≥−=cumbPPCφδ.......................................................... (7-28)
0.1≥ΣΣ−=cumsPPCφδ............................................................ (7-29)
22)
(uckEIPlπ=...................................................................... (7-30)
當構材有支撐防止側移時，sδ 可取1.0。當構材無支撐防止側移時，bδ 應以有支撐構材計算之，sδ 應以無支撐構材計算之。
EI值可用下列二式之一求得以代替更精確之計算：
ssgcIEIEEI+=5.......................................................... (7-31)
或保守地
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131dgcIEEIβ+= 15.2 .......................................................... (7-32) 式中dβ 為最大靜重彎矩與最大總載重彎矩之比值，其值恆為正。對於有支撐防止側移且支點間無側向載重之構材其mC 可用下式計算： )(4.06.021bbmMMC+= .................................................... (7-33) 但不得小於0.4 對於所有其他情況mC 應取1.0。 M1b：較小之端彎距 M1b/M2b： 當構材之彎曲成單曲度時其值為正。 當構材之彎曲成反向曲度時其值為負。 (6) 若計算顯示不論有無支撐以防止側向位移之受壓構材，其兩端均無彎矩或算得之端偏心距均小於(1.5+0.03h) cm時，公式(7-27)中之bM 2 ，sM 2 應對每一主軸均有(1.5+0.03h) cm之最小偏心距計算。公式(7-33)中之bb MM21比值應以下述之一決定之： a. 當算得之端偏心距均小於(1.5+0.03h) cm時，算得之端彎矩可用來計算公式(7-33)中之bb MM21。 b. 如計算顯示受壓構材之兩端本質上均無彎矩時，則bb MM21之比值應取1.0。 (7) 當受壓構材兩主軸均受撓時，每軸之彎矩應分別按該軸束制狀態算得之δ值放大之。 (8) 無支撐防止側移之結構中，受撓構材應按受壓構材節點處之總放大端彎矩設計之。 (9) 當一群受壓構材在同一層面上組成框架或一群受壓構材與同一上部結構連成整體並共同抵抗結構之側移，其sδ 值應以此構材群計算之，uP 與cP 應用此群所有構材之ΣuP 與ΣcP 。 7.3.6 剪力 1. 剪力強度 (1) 受剪力之斷面設計應根據
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式中dβ 為最大靜重彎矩與最大總載重彎矩之比值，其值恆為正。對於有支撐防止側移且支點間無側向載重之構材其
C 可用下式計算：
m但不得小於0.4對於所有其他情況mC 應取1.0。
M1b：較小之端彎距M1b/M2b： 當構材之彎曲成單曲度時其值為正。
當構材之彎曲成反向曲度時其值為負。
(6) 若計算顯示不論有無支撐以防止側向位移之受壓構材，其兩端均無彎矩或算得之端偏心距均小於(1.5+0.03h) cm時，公式(7-27)中之
M 2 ，M 2 應對每一主軸均有(1.5+0.03h) cm之最小偏心距計算。公式(7-33)中之下述之一決定之：
a.
當算得之端偏心距均小於(1.5+0.03h) cm時，算得之端彎矩可用來計算公
b. 如計算顯示受壓構材之兩端本質上均無彎矩時，則bb M21之比值應取
1.0。
(7) 當受壓構材兩主軸均受撓時，每軸之彎矩應分別按該軸束制狀態算得之δ值放大之。
(8) 無支撐防止側移之結構中，受撓構材應按受壓構材節點處之總放大端彎矩設計之。
(9) 當一群受壓構材在同一層面上組成框架或一群受壓構材與同一上部結構連成整體並共同抵抗結構之側移，其sδ 值應以此構材群計算之，uP 與cP 應用此群
(1) 受剪力之斷面設計應根據
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132nuVV φ≤ ....................................................................... (7-34) 式中uV 為所考慮斷面之乘因數剪力，nV 為按下式之計算剪力強度 scnVVV+= ............................................................... (7-35) 式中cV 為依照本節2.項之混凝土計算剪力強度，sV 為依照本節3.項之鋼筋計算剪力強度。如有需要應考慮扭矩影響。 (2) 如剪力作用方向之反力使構材端部受壓時，則距支承面d以內各斷面之剪力可用d處斷面之乘因數剪力uV 設計之。但該點與支承面之間如有主要集中載重者例外，此時距支承面d以內各斷面之剪力應採用d處斷面之乘因數剪力uV 加上該乘因數主要集中載重。 2. 混凝土提供之剪力強度 (1) 梁、單向板及基腳之剪力 僅受剪力與撓曲之構材，cV 可按下式計算： dbMdVVwuuwcc)176504.0(ρ+=............................................. (7-36) dbMdVVwuuwcc)2.17158.0(ρ+= 或dbVwcc′=530.0 ............................................................ (7-37) dbVwcc′=166.0 式中wb 係腹板寬度，d為最外受壓纖維至受拉鋼筋重心之距離。就圓形斷面而言，wb 係圓形斷面之直徑，d不必小於最外受壓纖維至構材對面半圓受拉鋼筋重心之距離。就漸變腹板而言，wb 可取平均寬度或1.2倍最小寬度，兩者之較小者。 a. 當使用較詳細之計算時，cV 不得超過dbwc′928.0 dbwc′291.0。 b. uuMdV值不得大於1.0，uM 為考慮之斷面與uV 同時發生之乘因數彎矩。 (2) 受壓構材之剪力 受軸向壓力之構材，cV 可按下式計算： dbANVwcguc+=)1411(530.0 ............................................... (7-38)
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式中uV 為所考慮斷面之乘因數剪力，
V 為按下式之計算剪力強度n式中cV 為依照本節2.項之混凝土計算剪力強度，sV 為依照本節3.項之鋼筋計算剪力強度。如有需要應考慮扭矩影響。
(2) 如剪力作用方向之反力使構材端部受壓時，則距支承面d以內各斷面之剪力可用d處斷面之乘因數剪力uV 設計之。但該點與支承面之間如有主要集中載重者例外，此時距支承面d以內各斷面之剪力應採用d處斷面之乘因數剪力uV 加上該乘因數主要集中載重。
(1) 梁、單向板及基腳之剪力僅受剪力與撓曲之構材，cV 可按下式計算：
dbMdVfVwuuwcc)
176504.0(ρ+′=............................................. (7-36)
dbMdVfVwuuwcc)
2.
17158.0(ρ+′=或dbfVwcc′=530.0............................................................ (7-37)
dbfVwcc′=166.0式中wb 係腹板寬度，d為最外受壓纖維至受拉鋼筋重心之距離。就圓形斷面而言，wb 係圓形斷面之直徑，d不必小於最外受壓纖維至構材對面半圓受拉鋼筋重心之距離。就漸變腹板而言，wb 可取平均寬度或1.2倍最小寬度，兩者之較小者。
a.
當使用較詳細之計算時，cV 不得超過dbfwc′928.0dbfwc′291.0。
b.
uuMdV值不得大於1.0，uM 為考慮之斷面與uV 同時發生之乘因數彎矩。
(2) 受壓構材之剪力受軸向壓力之構材，cV 可按下式計算：
dbfANVwcguc′+=)
1411(530.0............................................... (7-38)
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133dbANVwcguc+=)8.131(166.0 或dbVwcc′=530.0 .......................................................... (7-39) dbVwcc′=166.0 gu AN之單位為kgf/cm2 (MPa) (3) 受拉構材之剪力 受軸向拉力之構材，剪力鋼筋應設計承受所有之剪力，除非經詳細計算，混凝土可承受之計算剪力強度cV 如下： dbANVwcguc+=)2.351(530.0 .................................................... (7-40) dbANVwcguc′+=)45.31(166.0 式中拉力uN 為負數，guAN 之單位為kgf/cm2 (MPa) (4) 輕質混凝土之剪力 上述混凝土可承受之計算剪力強度cV ，適用於常重混凝土，當使用輕質混凝土時，應按下列之一予以修正： a. 當規定ct 時，cV 應以8.1ct 56.0ct代替c ′ 修正之，但8.1ct 56.0ct不得大於c ′ 。 b. 當未規定ct 時，cV 對「全輕質」混凝土應乘以0.75，對「輕質粒料」混凝土應乘以0.85，砂介於上述二者間之輕質混凝土可用內插法決定之。 3. 剪力鋼筋提供之剪力強度 (1) 剪力鋼筋應符合7.1.9節之規定。 (2) 當乘因數剪力uV 大於設計剪力強度φcV 時，應配置不少於7.1.9節1.項規定之剪力鋼筋以滿足公式(7-34)及(7-35)。計算剪力強度sV 應依照a至g項計算： a. 剪力鋼筋垂直於構材主軸時： sdAVyvs = ..................................................................... (7-41) 式中vA 為距離s內之剪力鋼筋面積。 b. 使用斜肋筋作為剪力鋼筋時： ()sdAVyvααcossins+= ................................................... (7-42)
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133dbfANVwcguc′+=)
8.
131(166.0或dbfVwcc′=530.0.......................................................... (7-39)
dbfVwcc′=166.0gu AN之單位為kgf/cm2 (MPa)
(3) 受拉構材之剪力受軸向拉力之構材，剪力鋼筋應設計承受所有之剪力，除非經詳細計算，混凝土可承受之計算剪力強度cV 如下：
dbfANVwcguc′+=)
2.
351(530.0.................................................... (7-40)
dbfANVwcguc′+=)
45.31(166.0式中拉力uN 為負數，guAN 之單位為kgf/cm2 (MPa)
(4) 輕質混凝土之剪力上述混凝土可承受之計算剪力強度cV ，適用於常重混凝土，當使用輕質混凝土時，應按下列之一予以修正：
a. 當規定ctf 時，cV 應以
8.1ctf56.0ctf代替cf ′ 修正之，但
8.1ctf56.0ctf不得大於cf ′ 。
b. 當未規定ctf 時，cV 對「全輕質」混凝土應乘以0.75，對「輕質粒料」混凝土應乘以0.85，砂介於上述二者間之輕質混凝土可用內插法決定之。
(1) 剪力鋼筋應符合7.1.9節之規定。
(2) 當乘因數剪力uV 大於設計剪力強度φcV 時，應配置不少於7.1.9節1.項規定之剪力鋼筋以滿足公式(7-34)及(7-35)。計算剪力強度sV 應依照a至g項計算：
a.
剪力鋼筋垂直於構材主軸時：
sdfAVyvs =..................................................................... (7-41)
式中vA 為距離s內之剪力鋼筋面積。
b. 使用斜肋筋作為剪力鋼筋時：
()
sdfAVyvααcossins+=................................................... (7-42)
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134c. 剪力鋼筋為一根彎起鋼筋或一組平行鋼筋在距支承點相同距離處彎起者： αsinyvsAV = .............................................................. (7-43) d. 剪力鋼筋為多根或多組鋼筋在距支承點不同距離處平行彎起者，計算剪力強度sV 應依照公式(7-42)計算。 e. 剪力鋼筋為縱向鋼筋彎起者，僅考慮傾斜部份中間之3/4有效。 f. 構材之同一部份採用一種以上不同型式之剪力鋼筋時，計算剪力強度sV 應為按各種型式計算其sV 所得之和。 g. 計算剪力強度sV 不得超過dbwc′12.2 dbwc′664.0。 (3) 當計算剪力強度sV 超過dbwc′06.1 dbwc′33.0，剪力鋼筋間距不得超過7.1.9節3.項所定最大間距之1/2。 (4) 若構材寬度內用於計算剪力強度之受撓鋼筋在受拉區域內中斷，應依照7.1.12節1.項(6)之規定配置剪力鋼筋。 (5) 當扭矩不可忽略時，應作適當考量配置扭力鋼筋。 4. 剪力摩擦 (1) 剪力摩擦之規定適用於衡量經過特定面上之剪力傳遞，例如現有或潛在之裂面，不同材料或不同時間澆鑄之混凝土界面。 (2) (1)項中所述承受剪力傳遞之斷面設計，應根據公式(7-34)，式中計算剪力強度nV 應依照(3)項或(4)項之規定計算。 (3) 假設裂縫係沿剪力面發生，其所需剪力摩擦鋼筋面積vfA 可依(4)項設計或採其他剪力傳遞設計方法，惟其預測之強度應與精確試驗之結果相接近。(4)d至(4)h項之規定適用於任何剪力傳遞之計算。 (4) 剪力摩擦設計方法 a. 當剪力摩擦鋼筋垂直剪力面時，計算剪力強度nV 為： μyvfnAV = ................................................................ (7-44) 式中μ為摩擦係數，依照c項之規定。 b. 當剪力摩擦鋼筋傾斜於剪力面時，計算剪力強度nV 為： )cossin(ffyvfnAVααμ+=.................................................. (7-45) 式中fα 為剪力摩擦鋼筋與剪力面之交角。
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134
c.
剪力鋼筋為一根彎起鋼筋或一組平行鋼筋在距支承點相同距離處彎起者：
d. 剪力鋼筋為多根或多組鋼筋在距支承點不同距離處平行彎起者，計算剪力
V 應依照公式(7-42)計算。
e.
剪力鋼筋為縱向鋼筋彎起者，僅考慮傾斜部份中間之3/4有效。
f.
構材之同一部份採用一種以上不同型式之剪力鋼筋時，計算剪力強度sV 應為按各種型式計算其sV 所得之和。
7.1.9節3.項所定最大間距之1/2。
(4) 若構材寬度內用於計算剪力強度之受撓鋼筋在受拉區域內中斷，應依照7.1.12節1.項(6)之規定配置剪力鋼筋。
(5) 當扭矩不可忽略時，應作適當考量配置扭力鋼筋。
(1) 剪力摩擦之規定適用於衡量經過特定面上之剪力傳遞，例如現有或潛在之裂面，不同材料或不同時間澆鑄之混凝土界面。
(2) (1)項中所述承受剪力傳遞之斷面設計，應根據公式(7-34)，式中計算剪力強度
V 應依照(3)項或(4)項之規定計算。
(3) 假設裂縫係沿剪力面發生，其所需剪力摩擦鋼筋面積
A 可依(4)項設計或採其他剪力傳遞設計方法，惟其預測之強度應與精確試驗之結果相接近。(4)d至(4)h項之規定適用於任何剪力傳遞之計算。
(4) 剪力摩擦設計方法
a.
當剪力摩擦鋼筋垂直剪力面時，計算剪力強度V 為：
式中μ為摩擦係數，依照c項之規定。
b. 當剪力摩擦鋼筋傾斜於剪力面時，計算剪力強度nV 為：
vfn式中fα 為剪力摩擦鋼筋與剪力面之交角。
f′
c | b d 0.664 f ′b d
w c w |
|---|
0.33 f ′b d
c w | ，剪 |
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135c. 公式(7-44)及(7-45)中之摩擦係數μ規定如下： 整體澆鑄之混凝土.............................................................. 1.4λ 澆鑄於已硬化之混凝土面，其表面刻意粗糙程度如g項規定者...... 1.0λ 澆鑄於已硬化之混凝土，其表面未刻意粗糙者.......................... 0.6λ 混凝土藉由剪力釘或鋼筋錨碇於型鋼面者(參見h.項) ................. 0.7λ 式中λ在常重混凝土時為1.0，「輕質粒料」混凝土時為0.85，「全輕質」混凝土時為0.75，砂介於上述二者之輕質混凝土可用線性內插決定之。 d. 計算剪力強度nV 不得取大於cvc A ′2.0或56.2(kgf/cm2)cvA 5.52(MPa)cvA ，式中cvA 係抵抗剪力傳遞之混凝土斷面積。 e. 通過剪力面之直接張力應額外配置鋼筋抵抗，通過剪力面之永久壓力可視為一額外加於剪力摩擦鋼筋之力(當計算需vfA 時，剪力摩擦鋼筋受力為yvf fA)。 f. 剪力摩擦鋼筋應適當分佈於剪力面，並於其兩側以適當之埋置、彎鉤或銲接於特殊裝置錨碇之，以發揮其規定降伏強度。 g. 混凝土澆鑄於已硬化之混凝土面上，其剪力傳遞之界面須乾淨、無浮垢。若假定之μ值為1.0λ時，應刻意使其接觸面粗糙程度約達0.6cm。 h. 若剪力面係藉由剪力釘或銲接鋼筋於型鋼及混凝土之間傳遞，則型鋼面須乾淨、無油漆。 5. 合成混凝土受撓構材之水平剪力強度 (1) 合成構材之構件間接觸面須確能傳遞全部水平剪力。 (2) 承受水平剪力之斷面設計應依(3)項或(4)項之規定或任何剪力傳遞設計方法，惟其預測之強度應與精確試驗之結果相接近。 (3) 受水平剪力之斷面設計應根據： nhuVVφ≤ .............................................................................. (7-46) 式中uV 為所考慮斷面之乘因數水平剪力，d係就全部合成斷面而言，nhV為依下列求得之計算水平剪力強度。 a. 如接觸面、無浮垢且刻意使其粗糙者，計算水平剪力強度nhV不得超過
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c.
公式(7-44)及(7-45)中之摩擦係數μ規定如下：
整體澆鑄之混凝土.............................................................. 1.4λ澆鑄於已硬化之混凝土面，其表面刻意粗糙程度如g項規定者...... 1.0λ澆鑄於已硬化之混凝土，其表面未刻意粗糙者.......................... 0.6λ混凝土藉由剪力釘或鋼筋錨碇於型鋼面者(參見h.項) ................. 0.7λ式中λ在常重混凝土時為1.0，「輕質粒料」混凝土時為0.85，「全輕質」混凝土時為0.75，砂介於上述二者之輕質混凝土可用線性內插決定之。
d. 計算剪力強度
A ，式中cvA 係抵抗剪力傳遞之混凝土斷面積。
e.
通過剪力面之直接張力應額外配置鋼筋抵抗，通過剪力面之永久壓力可視為一額外加於剪力摩擦鋼筋之力(當計算需vfA 時，剪力摩擦鋼筋受力為
f.
剪力摩擦鋼筋應適當分佈於剪力面，並於其兩側以適當之埋置、彎鉤或銲接於特殊裝置錨碇之，以發揮其規定降伏強度。
g. 混凝土澆鑄於已硬化之混凝土面上，其剪力傳遞之界面須乾淨、無浮垢。
若假定之μ值為1.0λ時，應刻意使其接觸面粗糙程度約達0.6cm。
h. 若剪力面係藉由剪力釘或銲接鋼筋於型鋼及混凝土之間傳遞，則型鋼面須乾淨、無油漆。
(1) 合成構材之構件間接觸面須確能傳遞全部水平剪力。
(2) 承受水平剪力之斷面設計應依(3)項或(4)項之規定或任何剪力傳遞設計方法，惟其預測之強度應與精確試驗之結果相接近。
(3) 受水平剪力之斷面設計應根據：
式中uV 為所考慮斷面之乘因數水平剪力，d係就全部合成斷面而言，nhV為依下列求得之計算水平剪力強度。
a.
如接觸面、無浮垢且刻意使其粗糙者，計算水平剪力強度nhV不得超過
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1365.62(kgf/cm2)dbv 0.552(MPa)dbv。 b. 配置符合(5)項規定之最少繫筋且其接觸面乾淨、無浮垢，但未刻意使其粗糙者，計算水平剪力強度nhV 不得超過5.62(kgf/cm2)dbv0.552(MPa)dbv。 c. 配置符合(5)項規定之最少繫筋且接觸面乾淨、無浮垢，並刻意使其粗糙程度約達0.6cm者，計算水平剪力強度nhV不得超過24.6(kgf/cm2)dbv 2.41(MPa)dbv。 d. 當接觸面內配置之繫筋超過(5)項規定之最少需求時，每增一個百分比，其計算水平剪力強度nhV可增加y004.0dbv(kg) y004.0dbv(MN)。 (4) 水平剪力之核算可在不超過1/10跨徑之分段上計算所傳遞之實際壓力或拉力，並應設法傳遞此等構件間所生之水平剪力。乘因數水平剪力不得超過依(3)項規定之設計剪力強度nhVφ，除非所考慮之分段長度可以d代替。 (5) 水平剪力繫筋 a. 若需要時，連接構材間應配置最少繫筋量，其面積不得小於yvsb5.3 0.345yvsb，且繫筋間距s不得大於支承構件最小腹板寬之4倍，亦不得大於60cm。 b. 水平剪力繫筋可為單支鋼筋或鋼線，多肢肋筋或銲接鋼線網(光面或麻面)之豎肢。 c. 所有繫筋須以適當埋置或彎鉤錨碇於連接構件內。 6. 板與基腳之特殊規定 (1) 板與基腳在集中載重或反力附近之剪力強度應採用下列二種情況之較嚴重者： a. 板與基腳以梁作用時，其臨界斷面為距集中載重或反力區域d處與板面垂直之全部斷面。在此情況下，除樁基礎其剪力臨界斷面應依5.4.8節決定外，板或基腳之設計應符合7.3.6節1.項至3.項之規定。 b. 板或基腳以雙向作用時，其臨界斷面為周邊ob 距集中載重周圍或反力區域周圍2d處與板面垂直之全部斷面。在此情況下板或基腳之設計應合本項(2)與(3)之規定。 (2) 板或基腳其雙向作用之設計應根據公式(7-34)，而nV 除非依照本項(3)配置剪力
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5.62(kgf/cm2)
b. 配置符合(5)項規定之最少繫筋且其接觸面乾淨、無浮垢，但未刻意使其粗糙者，計算水平剪力強度
0.552(MPa)
dbv。
c.
配置符合(5)項規定之最少繫筋且接觸面乾淨、無浮垢，並刻意使其粗糙程度約達0.6cm者，計算水平剪力強度dbv
2.41(MPa)
dbv。
d. 當接觸面內配置之繫筋超過(5)項規定之最少需求時，每增一個百分比，
(4) 水平剪力之核算可在不超過1/10跨徑之分段上計算所傳遞之實際壓力或拉力，並應設法傳遞此等構件間所生之水平剪力。乘因數水平剪力不得超過依(3)
項規定之設計剪力強度nhVφ，除非所考慮之分段長度可以d代替。
(5) 水平剪力繫筋
a.
若需要時，連接構材間應配置最少繫筋量，其面積不得小於yvfsb
5.3
0.345yvfsb，且繫筋間距s不得大於支承構件最小腹板寬之4倍，亦不得大於60cm。
b. 水平剪力繫筋可為單支鋼筋或鋼線，多肢肋筋或銲接鋼線網(光面或麻面)
之豎肢。
c.
所有繫筋須以適當埋置或彎鉤錨碇於連接構件內。
(1) 板與基腳在集中載重或反力附近之剪力強度應採用下列二種情況之較嚴重者：
a.
板與基腳以梁作用時，其臨界斷面為距集中載重或反力區域d處與板面垂直之全部斷面。在此情況下，除樁基礎其剪力臨界斷面應依5.4.8節決定外，板或基腳之設計應符合7.3.6節1.項至3.項之規定。
b. 板或基腳以雙向作用時，其臨界斷面為周邊ob 距集中載重周圍或反力區域周圍2d處與板面垂直之全部斷面。在此情況下板或基腳之設計應合本項
(2)與(3)之規定。
(2) 板或基腳其雙向作用之設計應根據公式(7-34)，而nV 除非依照本項(3)配置剪力
0.004f b d (MN)
y v |
|---|
0.004f
y | b d
v |
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137鋼筋，不得大於公式(7-47)算得之計算剪力強度cV 。 dbVoccc+=)06.153.0(β .................................................... (7-47) dbVoccc′+=)332.0166.0(β 但不得超過dboc′06.1dboc′332.0。圓形集中載重或反力區域，cβ =1.0。ob 為本項(1)b所定之臨界斷面周長。 (3) 板與基腳所用之剪力鋼筋或鋼線應符合下列規定： a. 計算剪力強度nV 應用公式(7-35)計算，式中計算剪力強度cV 應符合d項之規定，計算剪力強度sV 應符合e項之規定。 b. 剪力強度應在本項(1)b所定之臨界斷面以及距支承較遠之各斷面加以核算。 c. 計算剪力強度nV 不得大於dboc′59.1 dboc′498.0，ob 為本項(1)b所定之臨界斷面周長。 d. 任一斷面計算剪力強度cV 不得大於dboc′530.0 dboc′166.0，ob 為本項(1)b所定之臨界斷面周長。 e. 如乘因數剪力uV 超過d項所定之設計剪力強度φcV 。應依照7.3.6節3.項計算所需剪力鋼筋面積vA 與計算剪力強度sV 。 7. 箱涵板之特殊規定 覆土深0.6m以上之箱涵，其板之計算剪力強度cV 可用下式計算： bdMdVVuucc)323567.0(ρ+= ................................................... (7-48) bdMdVVuucc)7.31178.0(ρ+= 但cV 不得大於bd c06.1 bd c332.0。就單孔箱涵而言，板與牆一體澆鑄者，cV不須小於bd c795.0bd c249.0，簡支板cV不須小於bd c663.0 bd c208.0。uuMdV之值不得大於1.0，uM 為所考慮之斷面與uV 同時發生之乘因數彎矩。覆土深小於0.6m之箱涵，其板應依4.3節及6.5.3節之有關規定。 8. 托架與托梁之特殊規定 (1) 本節之規定適用於剪力距va 與梁深比d 之比不大於1，且承受一設計拉力ucN不大於uV 之托架及托梁，其中d應自支承面計算。
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137鋼筋，不得大於公式(7-47)算得之計算剪力強度cV 。
dbfVoccc′+=)
06.153.0(β.................................................... (7-47)
cβ =1.0。
ob 為本項(1)b所定之臨界斷面周長。
(3) 板與基腳所用之剪力鋼筋或鋼線應符合下列規定：
a.
計算剪力強度nV 應用公式(7-35)計算，式中計算剪力強度cV 應符合d項之規定，計算剪力強度sV 應符合e項之規定。
b. 剪力強度應在本項(1)b所定之臨界斷面以及距支承較遠之各斷面加以核算。
c.
計算剪力強度nV 不得大於dbfoc′59.1dbfoc′498.0，ob 為本項(1)b所定之臨界斷面周長。
d. 任一斷面計算剪力強度cV 不得大於dbfoc′530.0dbfoc′166.0，ob 為本項
(1)b所定之臨界斷面周長。
e.
如乘因數剪力uV 超過d項所定之設計剪力強度φcV 。應依照7.3.6節3.項計算所需剪力鋼筋面積vA 與計算剪力強度sV 。
覆土深0.6m以上之箱涵，其板之計算剪力強度cV 可用下式計算：
bdMdVfVuucc)
323567.0(ρ+′=...................................................
(7-48)
bdMdVfVuucc)
7.
31178.0(ρ+′=但cV 不得大於bdf c′06.1bdf c′332.0。就單孔箱涵而言，板與牆一體澆鑄者，cV不須小於bdf c′795.0bdf c′249.0，簡支板cV不須小於bdf c′663.0bdf c′208.0。
uuMdV之值不得大於1.0，uM 為所考慮之斷面與uV 同時發生之乘因數彎矩。覆土深小於0.6m之箱涵，其板應依4.3節及6.5.3節之有關規定。
(1) 本節之規定適用於剪力距va 與梁深比d 之比不大於1，且承受一設計拉力ucN不大於uV 之托架及托梁，其中d應自支承面計算。
0.332
V =(0.166+ ) f′b d
c β c o
c | |
|---|
但不得超過1.06 f ′b d
c o | 0.332 f′b d
c o |
0.332 f ′bd
c |
|---|
0.249 f ′bd
c | ， |
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138(2) 承載面之外緣深度不得小於0.5 d。 (3) 支承面應設計成可同時抵抗乘因數剪力uV 、彎矩)]([dhNaVucvu−+，及一設計拉力ucN 之斷面。其中h應自支承面計算。 a. 本節規定之所有設計計算，其強度折減因數φ 應取0.85。 b. 抵抗乘因數剪力uV 之剪力摩擦鋼筋vfA 應依本節4.項之規定。就常重混凝土而言，計算剪力強度nV 不得大於dbwc2.0或56.2(kgf/cm2)dbw 5.52(MPa)dbw，就「全輕質」混凝土或「輕質粒料」混凝土而言，計算剪力強度nV 不得大於dbdawcv−)/07.02.0(或dbdawv)/67.192.56(−(kgf) dbdawv)/93.152.5(−(MN)。 c. 抵抗彎矩)]([dhNaVucvu−+之鋼筋A ，應依7.3.2節及7.3.3節之規定計算。 d. 托架或托梁頂面設計拉力ucN 配置之鋼筋nA 應按ynucANφ≤決定。ucN不須小於0.2uV ，除非另有特別規定用以避免拉力發生。ucN應視為一活載重。即使張力是由潛變、乾縮或溫度變化造成者亦然。 e. 主受拉鋼筋面積sA 應取)(nAA +或)3/2(nvfAA +兩者之大者。 (4) 平行主筋sA 之閉合箍筋或繫筋面積hA 不得小於0.5)(nsAA −，且須均勻配置於緊臨sA 之2/3有效深度內。 (5) 鋼筋比bdAs=ρ不得小於0.04(yc ′)。 (6) 托架或托梁之正面，其主受拉鋼筋sA ，應依下列之一方式錨碇： a. 採與主筋至少相同尺寸之橫向鋼筋予以銲接錨碇，此銲接須能發揮sA 規定之降伏強度。 b. 主彎曲受拉鋼筋sA 向後形成一水平彎鉤或其他具有明確錨碇作用之方式。 (7) 托架或托梁上之載重支承面面積不得投影超出主拉力鋼筋sA 之直線部份，亦不得投影超出橫向錨碇鋼筋之內面。 (8) 上述規定不適用於梁突出部。 7.3.7 混凝土承壓強度 1. 除下列規定之外，混凝土承載面上之承壓應力b 不得大於0.85c ′ φ。 2. 當支承面之每邊均較承載面大者，承載面上之容許承壓應力可乘以12 AA，但不得超過2倍。
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(2) 承載面之外緣深度不得小於0.5 d。
(3) 支承面應設計成可同時抵抗乘因數剪力
，及一設計拉力
N 之斷面。其中h應自支承面計算。
a.
本節規定之所有設計計算，其強度折減因數φ 應取0.85。
b. 抵抗乘因數剪力V 之剪力摩擦鋼筋
A 應依本節4.項之規定。就常重混凝土而言，計算剪力強度
5.52(MPa)
bw，就「全輕質」混凝土或「輕質粒料」混凝土而言，計算duA ，應依7.3.2節及7.3.3節之規定計算。
d. 托架或托梁頂面設計拉力uc須小於0.2uV ，除非另有特別規定用以避免拉力發生。
ucN應視為一活載重。即使張力是由潛變、乾縮或溫度變化造成者亦然。
vf
A 之閉合箍筋或繫筋面積A 不得小於0.5，且須均勻配置於
A 之2/3有效深度內。
不得小於0.04(
(6) 托架或托梁之正面，其主受拉鋼筋sA ，應依下列之一方式錨碇：
a.
採與主筋至少相同尺寸之橫向鋼筋予以銲接錨碇，此銲接須能發揮sA 規定之降伏強度。
b. 主彎曲受拉鋼筋sA 向後形成一水平彎鉤或其他具有明確錨碇作用之方式。
(7) 托架或托梁上之載重支承面面積不得投影超出主拉力鋼筋sA 之直線部份，亦不得投影超出橫向錨碇鋼筋之內面。
(8) 上述規定不適用於梁突出部。
1. 除下列規定之外，混凝土承載面上之承壓應力bf 不得大於0.85cf ′φ。
2. 當支承面之每邊均較承載面大者，承載面上之容許承壓應力可乘以12 A，但不得超過2倍。
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1393. 當支承面為斜坡形或階梯形時，2A 可取為最大之正截頭角錐體或截頭圓錐體之下底面積，該錐體頂面為包容支承之載重面，錐面斜度為垂直1水平2。 4. 當承載面承受由於撓曲或偏心載重所產生之高度邊緣應力時，承載面上之容許承壓應力可乘以0.75。上列1.項與2.項之規定仍可採用。 7.3.8 使用性之需求 1. 應用 參照載重因數及強度用「載重因數設計」之受撓構材，其使用載重應力應限於符合7.3.9節規定之疲勞需求及7.3.10節規定之鋼筋分佈需求，7.3.11節之撓度控制需求亦應採用。 2. 使用載重應力 於核算使用載重應力是否符合7.3.9節與7.3.10節之需求時，須用撓曲之應力與應變直線理論，並應採用7.2.3節之假設。 7.3.9 疲勞應力之限度 直鋼筋由活載重加衝擊力所產生之最大拉應力與最小應力之差幅不得大於： )/(56033.01470minhr f+−= )/(5533.0145minhr f+−= 式中f =應力差幅，kgf/cm2 (MPa)， minf= 最小應力代數值，拉力為正，壓力為負，kgf/cm2 (MPa)。 hr / = 竹節根部半徑與其竹節節距之比，不知確實數值時用0.3。 主鋼筋在高應力區域內應避免彎折。 混凝土橋面板之主筋垂直於車行方向且其設計依照4.3節3.項情況A之近似方法者，不須考慮疲勞應力之限度。 7.3.10 受撓鋼筋之分佈 為控制混凝土之撓曲裂縫，受拉鋼筋於最大拉力區域內應適當分佈。受拉鋼筋之降伏強度y 超過2800kgf/cm2 276MPa時，最大正與負彎矩之斷面在使用載重下之鋼筋應力s不得超過下式算得之值： 3/1)(Adzcs = ................................................................................. (7-49)
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3. 當支承面為斜坡形或階梯形時，2A 可取為最大之正截頭角錐體或截頭圓錐體之下底面積，該錐體頂面為包容支承之載重面，錐面斜度為垂直1水平2。
4. 當承載面承受由於撓曲或偏心載重所產生之高度邊緣應力時，承載面上之容許承壓應力可乘以0.75。上列1.項與2.項之規定仍可採用。
參照載重因數及強度用「載重因數設計」之受撓構材，其使用載重應力應限於符合7.3.9節規定之疲勞需求及7.3.10節規定之鋼筋分佈需求，7.3.11節之撓度控制需求亦應採用。
於核算使用載重應力是否符合7.3.9節與7.3.10節之需求時，須用撓曲之應力與應變直線理論，並應採用7.2.3節之假設。
直鋼筋由活載重加衝擊力所產生之最大拉應力與最小應力之差幅不得大於：
= 最小應力代數值，拉力為正，壓力為負，kgf/cm2 (MPa)。
hr /= 竹節根部半徑與其竹節節距之比，不知確實數值時用0.3。
主鋼筋在高應力區域內應避免彎折。
混凝土橋面板之主筋垂直於車行方向且其設計依照4.3節3.項情況A之近似方法者，不須考慮疲勞應力之限度。
為控制混凝土之撓曲裂縫，受拉鋼筋於最大拉力區域內應適當分佈。受拉鋼筋之降伏強度yf 超過2800kgf/cm2 276MPa時，最大正與負彎矩之斷面在使用載重下之鋼筋應力sf不得超過下式算得之值：
f =145−0.33f +55(r/h)
f min | |
|---|
中 f =應力差幅，kgf/cm2
f | (MPa) |
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140但s 不得大於0.6y ，式中 A： 有效張力面積cm2 (m2)，圍繞受撓拉力鋼筋且與該主鋼筋同一形心之混凝土有效受拉面積除以鋼筋或鋼線之根數。當受撓鋼筋由各種尺寸之鋼筋或鋼線組成時，其根數應為鋼筋總面積除以所用最大尺寸之鋼筋或鋼線之面積。計算A 時混凝土淨保護層不須大於5cm。 cd ： 自最外受拉纖維至其最近鋼筋或鋼線中心之混凝土厚度，cm (m)，計算cd 時，混凝土淨保護層不須大於5cm。 公式(7-49)中之z值對於適度曝露情況者不得大於30,300 kgf/cm 30mNM，對於嚴重曝露情況者不得大於23,200 kgf/cm 23mNM。構材暴露於嚴重侵蝕性之環境下如除冰劑，除了須符合公式(7-49)之外，並須考慮混凝土之密實與無孔隙性，或用防水系統等其他保護方法。 7.3.11 撓度之控制 1. 通則 設計橋梁結構之受撓構材應使其具有適當之勁度，以限制對結構強度或使用性有不利影響之撓度或其他變形。 2. 上部結構深度之限制 除非撓度計算顯示用較小深度無不利影響，最小深度建議採用表7.6 所列之式計算。 表7.6 等深度構材之建議最小深度* 最小深度** (m) 上 部 結 構 型 式 簡支梁 連續梁 主筋平行於行車方向之橋面板 30)0.3(2.1+S 0.3+S但不小於0.17 T型梁 0.070S 0.065S 箱型梁 0.060S 0.055S 人行結構梁 0.033S * 如用變深度構材，表中數值可就其正負彎矩斷面之相對勁度變化修正之。 ** S 為7.1.22 節6.項所定義之跨徑長度，單位為m。
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140但sf 不得大於0.6yf ，式中A： 有效張力面積cm2 (m2)，圍繞受撓拉力鋼筋且與該主鋼筋同一形心之混凝土有效受拉面積除以鋼筋或鋼線之根數。當受撓鋼筋由各種尺寸之鋼筋或鋼線組成時，其根數應為鋼筋總面積除以所用最大尺寸之鋼筋或鋼線之面積。計算A 時混凝土淨保護層不須大於5cm。
cd ： 自最外受拉纖維至其最近鋼筋或鋼線中心之混凝土厚度，cm (m)，計算cd 時，混凝土淨保護層不須大於5cm。
公式(7-49)中之z值對於適度曝露情況者不得大於30,300 kgf/cm 30mNM，對於嚴重曝露情況者不得大於23,200 kgf/cm 23mNM。構材暴露於嚴重侵蝕性之環境下如除冰劑，除了須符合公式(7-49)之外，並須考慮混凝土之密實與無孔隙性，或用防水系統等其他保護方法。
設計橋梁結構之受撓構材應使其具有適當之勁度，以限制對結構強度或使用性有不利影響之撓度或其他變形。
除非撓度計算顯示用較小深度無不利影響，最小深度建議採用表7.6 所列之式計算。
表7.6 等深度構材之建議最小深度** 如用變深度構材，表中數值可就其正負彎矩斷面之相對勁度變化修正之。
** S 為7.1.22 節6.項所定義之跨徑長度，單位為m。
| 上 部 結 構 型 式 | 最小深度** (m) |
|---|
| 簡支梁 | 連續梁 |
| 主筋平行於行車方向之橋面板 | 1.2(S +3.0)
30 | S +3.0
但不小於0.17
30 |
| T型梁 | 0.070S | 0.065S |
| 箱型梁 | 0.060S | 0.055S |
| 人行結構梁 | 0.033S | 0.033S |
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1417.3.12 上部結構之撓度限制 1. 撓度可依7.1.22節7.項之建議計算。 2. 簡支或連續跨徑構材，由活載重加衝擊力所產生之撓度不得超出跨徑之1/800，但附有人行道者不得超出1/1000。 3. 懸臂構材由活載重加衝擊力所產生之撓度不得超出懸臂長度之1/300，但附有人行道者不得超出1/375。
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7.3.12 上部結構之撓度限制
1. 撓度可依7.1.22節7.項之建議計算。
2. 簡支或連續跨徑構材，由活載重加衝擊力所產生之撓度不得超出跨徑之1/800，但附有人行道者不得超出1/1000。
3. 懸臂構材由活載重加衝擊力所產生之撓度不得超出懸臂長度之1/300，但附有人行道者不得超出1/375。