¶ 公路橋梁設計規範－第七章 鋼筋混凝土設計（2／2）
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b. 應有一根縱向鋼線置於距受壓面d/4以內。另有第二根縱向鋼線應更接近
受壓面，並與第一根鋼線相距至少5cm，此線可置於該肢彎曲部份之外，或置於內徑不小於8倍鋼線直徑之彎曲部份上。
3. 銲接光面或麻面鋼線網之單肢肋筋每一端，應有最小間距5cm之兩縱向鋼線，且內側鋼線應設置於自構材中心線d/2起至少5cm或d/4之位置，兩者取大者。張力面之外側縱向鋼線至張力面之距離不得大於主撓曲鋼筋最接近該張力面之距離(參見圖
7.2)。
4. 成對之U形肋筋或箍筋組成閉合單元者，應有1.7dl 之搭接長度。
5. 單U形或複U形肋筋，其兩錨碇端間連續部份之每一彎曲，應圍繞一縱向鋼筋。
6. 縱向鋼筋之彎起作為剪力鋼筋者，若伸入受拉區內，應與縱向鋼筋連續。若伸入受壓區內，應以7.1.13節所定之伸展長度錨碇於構材中線d/2之外，而該部份之鋼筋應力應滿足公式(7-6)或公式(7-42)之需求。
圖7.2 銲接光面或麻面鋼線網單支肋筋錨碇示意圖
7.1.21 鋼筋之續接應依照設計圖說之規定或由工程師指定。
¶ 1 搭接－通則
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(1) 除7.1.21節4.項及5.4.9節規定外，大於D36之鋼筋不得搭接。
(2) 成束鋼筋之搭接應依其個別鋼筋搭接之規定處理，但三根成束者其搭接長度須增加20%，四根成束者須增加33%。束中各根鋼筋之搭接應予錯開不得相互重疊。
(3) 受撓構材中之鋼筋不作接觸搭接時，其側向間距不得大於所需搭接長度之1/5或15cm。
(4) 伸展長度dl 應依7.1.12節之規定，用以發揮規定之降伏強度。
¶ 2 銲接及機械續接－通則
(1) 使用銲接續接及其他機械續接，除本節另有規定者外，所有銲接均須依據現行之AWS「結構銲接規範－鋼筋」處理。
(2) 全銲續接係指鋼筋對銲，其抗拉強度至少為鋼筋規定降伏強度yf 之1.25倍。
(3) 機械續接之抗拉或抗壓強度至少為鋼筋規定降伏強度yf 之1.25倍。
(4) 使用銲接或機械續接，不符合上述(2)及(3)項之需求者，可依7.1.21節3.項(4)
之規定。
(5) 承受反覆載重之銲接及機械續接，鋼筋由使用載重時之活載重加上衝擊所產生之最大拉力應力與最小應力之差幅不得超出表7.3，除非反覆載重總次數
小於一百萬次，表7.3所列之差幅kgf/cm2，增加後之總和值不得大於7.3.9節之規定。如經過續接之疲勞試驗資料證明並且與實際服務使用之續接相同時，可採較高之ff ，但不得超過7.3.9節公式所計算之ff 。
表7.3 應力差幅
| 續接型式 | f (大於一百萬次) f |
|---|---|
| 有或沒有環氧樹脂包覆鋼筋之續接器(套筒內灌漿) | 1260 kgf/cm2 |
| 有或沒有環氧樹脂包覆鋼筋之續接器(無螺紋續接套管 採冷作壓合)； 整體鍛造續接器其螺紋經精密加工者； 楔形鋼套筒續接器； 斜面螺紋續接器； 單V 型開槽對接銲接 | 840 kgf/cm2 |
| 其他續接方式 | 280 kgf/cm2 |
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3. 受拉竹節鋼筋及麻面鋼線之續接
(1) 受拉鋼筋之最小搭接長度，須依A、B、C三級規定，但不得小於30cm。
A級搭接－1.0
B級搭接－1.3C級搭接－1.7上述dl 為依7.1.13節規定降伏強度yf 所需之受拉伸展長度。
(2) 受拉竹節鋼筋及麻面鋼線之搭接須符合表7.4之規定。
表7.4 受拉鋼筋搭接規定*配置之SA 與搭接處分析所需之SA 之比值
(3) 銲接或機械續接其續接處之鋼筋面積小於分析所需鋼筋面積之兩倍時，應符合7.1.21節2.項(2)或(3)之規定。
(4) 銲接或機械續接其續接處之鋼筋面積至少為分析所需鋼筋面積之兩倍時，應符合下列規定：
a.
續接位置應錯開60cm以上，續接處任一斷面之鋼筋至少應能承受兩倍之計算拉力，且不得小於1400kgf/cm2 138MPa。
b. 計算每一斷面鋼筋可承受之拉力時，續接鋼筋可按規定之搭接強度計算，未續接鋼筋則應按yf 乘以較短實際伸展長度與達到規定之降伏強度yf 所需dl 之比值計算其強度。
(5) 受拉繫構材鋼筋之續接應使用7.1.21節2.項(2)或(3)規定之全銲接或機械續接，相鄰鋼筋之續接至少須錯開75cm。
¶ 4 受壓竹節鋼筋之續接
(1) 受壓鋼筋搭接最小長度須為0.0071bydf
0.073yfbd ，cm (m)，但不得小於30cm，若cf ′小於210kgf/cm2 20.7MPa時，其最小搭接長度應再增加1/3。
(2) 用箍筋受壓構材中，箍筋在搭接長度內之有效面積不小於0.0015 hs 時，其主筋搭接長度可以83%計，但不得小於30cm。有效面積應為垂直於構材厚度方
| * (配置之 A S ) (需要之 A S ) | 在規定搭接長度內搭接鋼筋面積之最高百分率 | ||
|---|---|---|---|
| (需要之 A S ) | 50 | 75 | 100 |
| ≥2 | A 級 | A 級 | B 級 |
| <2 | B 級 | C 級 | C 級 |
| 0.073 f d y b | ||
|---|---|---|
| f y | d b | |
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109向之箍筋各肢斷面積。
(3) 用螺箍受壓構材中，其主筋搭接長度可以75%計，但不得小於30cm。
(4) 受壓之銲接或機械續接應符合7.1.21節2.項(2)或(3)之規定。
(5) 當受壓構材內之不同尺寸鋼筋搭接時，其搭接長度應取最大鋼筋之伸展長度或最小鋼筋之搭接長度兩者之大者。
(6) D43及D57鋼筋可搭接D36及較小之鋼筋。
¶ 5 端承續接
僅受壓力之主筋，鋼筋兩端平正切割，並以適當配件保持其在同一軸心頂承以傳遞壓力。筋端面與筋軸垂直面之偏差不得大於1.5°，以適當配件固連後，接觸面之偏差不得大於3°。端承續接僅能用於含有閉合箍筋、閉合肋筋或螺箍筋構材之內。
¶ 6 受拉銲接麻面鋼線網之續接
(1) 銲接麻面鋼線網搭接時，鋼線網外緣間之搭接長度不得少於1.7
l 或20cm，其最外側橫向鋼線間之搭接長度不得少於5cm，l 為依7.1.19節1.項中規定降伏強度yf 所需之伸展長度。
(2) 銲接麻面鋼線網之搭接，若在搭接長度範圍內無橫向鋼線時，應依7.1.21節3.
項麻面鋼線之規定。
¶ 7 受拉銲接光面鋼線網之續接
銲接光面鋼線網之最小搭接長度須依下列規定：
(1) 若鋼線續接處之鋼筋面積小於需要量之兩倍時，其最外側橫向鋼線間之搭接長度不得小於一格再加5cm，亦不得小於1.5
l 或15cm，取其大者。
7.1.19節2.項中規定降伏強度yf 所需之伸展長度。
(2) 若鋼線續接處之鋼筋面積大於或等於需要量之兩倍時，其最外側橫向鋼線間之搭接長度不得小於1.5dl ，亦不得小於5cm。
dl 為依7.1.19節2.項中規定降伏強度yf 所需之伸展長度。
¶ 7.1.22 分析方法
¶ 1 通則
所有連續及剛架構材應依彈性理論分析，按第三章所述載重所定之最大效應設計之。並應考慮因乾縮、潛變、溫度變化及支承不均勻沈陷所引起之影響。
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2. 膨脹與收縮
(1) 一般言之，跨徑大於12m之簡支跨徑應考慮溫度變化之影響。
(2) 設計連續橋梁時應考慮抵抗因溫度變化所產生之應力，或可使用搖動支承、
滑鈑、合成橡膠支承墊或其他設施。
¶ 3 勁度
(1) 計算連續及剛架構材之相關撓曲與扭曲勁度時，可採用任何合理之假設，但於分析過程中假設須前後一致。
(2) 決定彎矩及設計構材時均應考慮托肩之效應。
4. 彈性模數及包生比(Poisson’s Ratio)
(1) 當cW 值在1440至2480kgf/m3時，混凝土之彈性模數cE 可用ccfW′)
14.0(
5.1
(2) 非預力鋼材之彈性模數
(3) 包生比可假定為0.2。
¶ 5 溫度及乾縮係數
(1) 常重混凝土之溫度係數可用0.000011／°C。
(2) 常重混凝土之乾縮係數可用0.0002。
(3) 輕質混凝土之溫度與乾縮係數，應依其輕質粒料之種類而定。
¶ 6 跨徑長度
(1) 構材不與其支承整體澆鑄者，其跨徑應為淨跨度加構材深度，但不須超過其支承中心間之距離。
(2) 分析連續或剛架構材時，應以構材幾何中心之距離計算其彎矩，設計構材可用支承面之彎矩。若填角與構材及支承整體澆鑄，且與連續或束制構材軸線之交角不小於45°時，其支承面應在構材與填角之總深至少等於構材深度1.5倍處之斷面。填角不得作為增加有效深度之用。
(3) 橋板之有效跨徑應依照4.3節1.項之規定。
¶ 7 撓度計算
(1) 撓度應按上部結構之全斷面性質計算，但欄杆、緣石、人行道或任何在模板
| W1.5(0.043) f ′ c c | ||
|---|---|---|
| 4730 | f ′ c | 。 |
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拆除前不與上部結構整體澆鑄之構材可免計。
(2) 計算活載重之撓度，可假設所有上部結構之受撓構材皆同時作用，且有相等之撓度。活載重應為所有車道於滿載狀況，但可依照3.10節之規定予以載重折減。活載重應考慮均勻分佈於所有縱向受撓構材上。
(3) 即時撓度之計算－應以常用之彈性撓度計算法或公式，計算載重所產生之即時撓度。除勁度值由更精確之分析求得外，此即時撓度應以7.1.22節4.項(1)規定之常重或輕質混凝土彈性模數及全斷面慣性矩gI 或下列之有效慣性矩eI 計算之：
rf : 7.2.2節1.項(1)規定之混凝土開裂模數連續跨度之有效慣性矩可由臨界正負彎矩斷面，按上式求得之有效慣性矩平均之。對多邊形構材而言，有效慣性矩可按上式以簡支或連續跨度之中央跨徑處計算之。懸臂部份則以支承處計算之。
(4) 長期撓度之計算－常重或輕質混凝土受撓構材之長期撓度，除非得自更精確之分析外，應按上述(3)項之即時撓度乘以下列長期載重因素求得：
a.
如即時撓度係按全斷面慣性矩gI 求得時，長期載重因素可取4。
b. 如即時撓度係按有效慣性矩eI 求得時，長期載重因素可取
¶ 8 合成混凝土受撓構材
(1) 應用合成受撓構材係由預鑄及(或)場鑄混凝土，分別澆鑄之構件相連結成一整體以承受載重。
(2) 通則
a.
整體或部份合成構材均可用以承受剪力及彎矩。單元構件應就各臨界載重階段加以核算。
b. 若各構件之規定強度、單位重量或其他性質有所不同時，應以各構件之性質或最不利之數值設計之。
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c.
以載重因數設計之合成構材計算其受撓強度時，對於構材有無支架施工，並無區別。
d. 各構件須依在合成構材完全達到其設計強度前所承受之所有載重設計之。
e.
合成構材各構件間應視需要配置鋼筋，以防止相互分離。
(3) 支架如用支架時，應俟其所支持構件之設計性能已達所需承受之載重、撓度限制與裂縫控制等要求時，始可拆除。
(4) 垂直剪力
a.
整體合成構材承受垂直剪力時，應視作相同斷面形狀之整體澆鑄構材，依照7.2.5或7.3.6節之規定設計之。
b. 剪力鋼筋應依照7.1.20節之規定完全錨碇於各相連結構件。延伸及錨碇之剪力鋼筋可用作水平剪力所需之箍筋。
(5) 水平剪力合成構材各構件之連接界面須確能傳遞全部水平剪力。水平剪力之設計應符合7.2.5節5.項或7.3.6節5.項之規定。
¶ 9 T型梁
(1) T型梁構造之梁腹與翼板應整體澆鑄或以其他有效方法連結之。梁腹與翼板之界面須確能傳遞全部水平剪力。7.1.22節8.項對合成混凝土構材之設計規定如適用者，亦應採用。
(2) 受壓翼板寬度
a.
T型梁之有效板寬度不得超過該梁跨徑之1/4。梁腹每側懸出之有效翼板寬度不得超過板厚之6倍或鄰梁間淨距之1/2。
b. 若大梁僅一側有橋板時，此懸出翼板之有效寬度，不得超過該大梁跨徑之1/12、板厚之6倍或與鄰梁腹板間淨距之1/2。
c.
單獨T型梁之T型板作為翼板用以增加梁之抗壓面積者，則翼板厚度不得小於其梁腹寬度之1/2；且有效翼板寬度不得大於梁腹寬度之4倍。
d. 對於整體框架帽梁，其每邊有效伸出板寬，不得超過最小板厚之6倍，亦不得超過框架帽梁跨徑之1/10。懸臂框架帽梁之跨徑應為懸臂跨長之2倍
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(3) 橋板厚度應按4.3節3.項情況A之規定設計，但不得小於7.3.11節規定之最小值。
(4) 頂板鋼筋頂板之底層橫向鋼筋至少應有其1/3鋼筋延伸至外梁腹板之外側面，並作成90°標準彎鉤錨碇，若頂板已延伸過大梁之最外腹板時，則此鋼筋亦應延伸入頂板懸出部份，並於過腹板之外側面作成不小於標準彎鉤所能產生之錨碇效果。
(5) 隔梁除另具有其他方法以抵抗側力及維持斷面幾何形狀外，應於跨徑之兩端設置端隔梁。跨徑超過12m時，在最大正彎矩處設一間隔梁。
¶ 10 箱型梁
(1) 箱型梁構造之梁腹、頂板與底板應整體澆鑄或以其他有效方法連結之。梁腹與頂板、底板之界面須確能完全傳遞剪力，其設計應符合7.1.22節8.項之規定。
若設計需要變化梁腹之厚度時，其漸變長度至少應為梁腹厚度差值之12倍。
(2) 受壓翼板寬度
a.
翼板全寬均應假設為有效受壓。
b. 對於整體框架帽梁，其每邊有效伸出板寬不得超過最小板厚之6倍，亦不得超過框架帽梁跨徑之1/10。懸臂框架帽梁之跨徑應為懸臂跨長之2倍。
(3) 頂板及底板厚度
a.
頂板厚度應按4.3節3.項情況A之規定設計，但不得小於7.3.11節規定之最小值。
b. 底板厚度不得小於梁腹間淨距之1/16，亦不得小於14cm，除非設計需要外，底板厚度不須大於頂板厚度。
(4) 頂板與底板鋼筋
a.
底板於平行梁跨徑方向最少應配置翼板面積0.4%之分佈鋼筋量，此鋼筋可單層配置，其間距不得超過45cm。
b. 底板於垂直梁跨徑方向最少應配置最小板厚斷面積0.5%之分佈鋼筋量，此
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114鋼筋應分佈於板之上下層，其最大間距不得超過45cm。所有底板之橫向鋼筋應以90°標準彎鉤延伸入大梁外腹板之外側面錨碇之。
c.
頂板之底層橫向鋼筋至少應有其1/3之鋼筋延伸至外梁腹板之外側面，並作成90°標準彎鉤，若頂板已延伸過大梁之最外腹板時，則此鋼筋亦應延伸入頂板懸出部份，並於過腹板之外側面作成不小於標準彎鉤所能產生之錨碇效果。
(5) 隔梁除另具有其他方法以抵抗側力及維持斷面幾何形狀外，應於跨徑兩端設置端隔梁。直橋及內側半徑大於或等於240m之曲橋不須設間隔梁，除試驗或結構分析証實不需要外，內側半徑小於240m之曲橋須設間隔梁，最大容許間距為12m以利抵抗扭矩。
¶ 11 混凝土拱橋
(1) 設計
a.
拱圈受撓曲與軸力之合併強度應依照7.3.4與7.3.5節之規定計算。除有懸吊橋面系統之繫拱外，拱圈垂直面上之細長效應可用7.3.5節2.項之近似方法估算，其無支撐長度ul 為拱圈長度之1/2，迴轉半徑r取在拱跨徑1/4點處垂直於拱面之軸者，有效長度因數k可用表7.5中之值，公式(7-28)及(7-29)中之Cm值應取1.0，φ 值應取0.85。
b. 估算拱之側向支承點間及懸吊橋面系統之繫拱其垂直面上吊件間之細長效應，應依照7.3.5節1.項(1)之規定合理分析。
表7.5 有效長度因數k
(2) 拱圈之型式應儘量近乎實際，並符合全靜重作用下之平衡多邊形。
(3) 鋼筋拱肋與拱身之縱向鋼筋面積與混凝土總面積比至少應為0.01，並應平均配
| 拱高與跨徑比 | 三鉸拱 | 二鉸拱 | 固定拱 |
|---|---|---|---|
| 0.1-0.2 | 1.16 | 1.04 | 0.70 |
| 0.2-0.3 | 1.13 | 1.10 | 0.70 |
| 0.3-0.4 | 1.16 | 1.16 | 0.72 |
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115置於拱腹與拱背之間，縱向鋼筋應以7.1.10節2.項(2)所規定之橫向箍筋包圍之。拱身之設計應配置橫向上層及下層鋼筋，以抵抗由支柱及拱邊牆所產生之橫向彎矩及由乾縮與溫度產生之應力。
(4) 伸縮縫若橋面板未設置橫向伸縮縫時，應考慮拱肋、支柱及橋面板合併作用之影響，但拱邊牆應設置伸縮縫。
(5) 填腔拱拱邊牆之高度超過2.4m時，應設橫向隔梁或與垂直面大於45°角之扶壁作為側向支持，以減少拱身之橫向應力。拱身之頂部及拱邊牆之內面，應設有填料之排水系統，以資防水。
¶ 7.1.23 設計方法
1. 鋼筋混凝土構材之設計，應參照「使用載重設計」中之載重及容許應力；或參照「載重因數設計」中之載重因數及強度。
2. 除3.5節與3.17節不適用於載重因數設計之外，本規範所有規定均適用於上述兩種設計法。
3. 若「使用載重設計」之使用載重應力在7.2.2節之限值內，則可假設已滿足「載重因數設計」之強度及使用性需求。
¶ 7.2 容許應力設計法－使用載重設計
¶ 7.2.1 一般需求
1. 參照使用載重及容許應力所設計之鋼筋混凝土構材，其使用載重造成之應力不得超過7.2.2節之規定。
2. 鋼筋伸展及續接應依照7.1.12節至7.1.21節之規定。
¶ 7.2.2 容許應力
¶ 1 混凝土
使用載重設計之混凝土應力不得超過下列規定值：
(1) 撓曲
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最外受壓纖維應力cf ................................................... 0.4cf ′無筋混凝土最外受拉纖維應力tf ..................................... 0.21rf開裂模數rf 採用試驗值或下列：
常重混凝土...........................
cf ′
0.2cf ′0623「輕質粒料」混凝土.....................
cf ′
7.1cf ′523.0「全輕質」混凝土.......................
cf ′
5.1cf ′456.0
(2) 剪力較詳細之混凝土容許剪應力cv 應依照7.2.5節2.項之規定。
(3) 承載面之承壓應力bf
a.
承載面之承壓應力bf 不得超過0.3cf ′
b. 當支承面之每邊均較載重面大者，載重面上之容許承壓應力可乘以
，但不得超過2倍。
c.
當支承面為斜坡形或階梯形時，A2可取為最大之正截頭角錐體或截頭圓錐體之下底面積，該錐體頂面為包容支承之載重面，錐面斜度為垂直1水平2。
d. 當載重面承受由於撓曲或偏心載重所產生之高度邊緣應力時，載重面上之容許承壓應力應乘以0.75。上列b與c項之規定仍可採用。
¶ 2 鋼筋
對於使用載重設計之鋼筋拉應力sf 不得超過下列：
SD 280及SD280W(Grade 40)鋼筋 ................ 1400kgf/cm2 138MPaSD 420及SD420W(Grade 60)鋼筋 ................ 1680kgf/cm2 166MPa疲勞應力之限度：直鋼筋在活重加衝擊力所產生之最大拉應力與最小應力之差幅不得超過7.3.9節之規定，主鋼筋在高應力區域內應避免彎折。
¶ 7.2.3 撓曲
使用載重之應力核算，應採用撓曲應力與應變之直線關係理論，並採用下列假設：
1. 鋼筋與混凝土之應變與距中性軸之距離成正比，但受撓深梁之全梁深與跨度比於連續梁大於2/5、簡支梁大於4/5時，應考慮非線性應變分佈。
2. 在使用載重作用下及其容許應力範圍內，混凝土之應力與應變關係為直線。
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3. 在鋼筋混凝土構材中混凝土不承受拉力。
¶ 4 彈性模數比
cs En =可取最接近之整數(但不得小於6)。除計算撓度外，輕質混凝土之n值應假設與強度相等之常重混凝土相同。
5. 雙面配筋之受撓構材應以有效彈性模數比cs En2=用於計算受壓鋼筋之轉換面積及應力。此鋼筋之壓應力不超過其容許拉應力。
¶ 7.2.4 受壓構材
之撓曲與軸力合併容量應依照7.3.4節之規定所得數值之35%計算，細長效應依照7.3.5節之規定，公式(7-28)及(7-29)中之uP 以2.5倍之設計軸力代替，7.3.4節及7.3.5節中之φ 值應取1.0。
¶ 7.2.5 剪力
¶ 1 剪應力
(1) 設計剪應力v應用下列計算dbVvw=............................................................................ (7-1)
式中V為所考慮斷面之設計剪力，wb 為腹板寬，d為最外受壓纖維至受拉鋼筋重心之距離。如有需要應考慮扭矩之影響。
(2) 就圓形斷面而言，wb 為直徑，d不必小於最外受壓纖維至構材對面半圓受拉鋼筋重心之距離。
(3) 若腹板寬為漸變，其wb 取平均寬或最小寬度之1.2倍，兩者取小值。
(4) 如剪力作用方向之反力使構材端部受壓時，則距支承面d以內各斷面之剪力可用d處斷面之設計剪力V設計之。但該點與支承面之間如有主要集中載重者例外，此時距支承面d以內各斷面之剪力應採用d處斷面之設計剪力V加上該主要集中載重。
¶ 2 混凝土可承受之剪應力
(1) 梁、單向板及基腳之剪力僅受剪力與撓曲之構材，混凝土可承受之容許剪應力cv ，可取cf ′25.0cf ′079.0，較詳細之計算可依照下式：
MVdfvwccρ.0+′=..........................
(7-2)
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118MVdfvwccρ58.7075.0+′=但cv 不得超過cf ′42.0cf ′133.0，MVd 之值不得大於1.0，M為所考慮之斷面與V同時發生之設計彎矩。
(2) 受壓構材之剪力受軸向壓力之構材，混凝土可承受之容許剪應力cv ，可取cf ′25.0cf ′079.0，較詳細之計算可依照下式：
cgcfANv′+=)
0085.01(24.0.............................................. (7-3)
(3) 受拉構材之剪力受軸向拉力之構材，剪力鋼筋應設計承受所有之剪力，除非經詳細計算，混凝土可承受之容許剪應力cv 如下：
cgcfANv′+=)
057.01(24.0.............................................. (7-4)
cgcfANv′+=)
58.01(075.0式中拉力N為負數，gAN之單位kgf/cm2(MPa)
(4) 輕質混凝土之剪力上述混凝土之容許剪應力cv ，適用於常重混凝土，當使用輕質混凝土時，應按下列之一予以修正：
a. 當規定ctf 時，cv 應以
8.1/ctf56.0ctf代替cf ′ 修正之，但
8.1/ctf56.0ctf不得大於cf ′ 。
b. 當未規定ctf 時，cv 對「全輕質」混凝土應乘以0.75，對「輕質粒料」混凝土應乘以0.85，砂介於上述二者間之輕質混凝土可用內插法決定之。
¶ 3 可承受剪應力之剪力鋼筋
(1) 剪力鋼筋應符合7.1.9節之規定。
(2) 當設計剪應力v 大於混凝土可承受之容許剪應力cv 時，應依照a.至g.項配置剪力鋼筋，但不得少於7.1.9節1.項之規定。
a.
剪力鋼筋垂直於構材軸時：
| f ′ c | 0.133 f ′ c |
|---|
| v =0.075(1+0.087N A ) f′ c g c | ||
|---|---|---|
| 中N A 之單位為kgf/cm2 g | (MPa) | |
| A ) g | f′ c |
|---|
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swcvfsbvvA)
( −=................................................................ (7-5)
b. 使用斜肋筋作為剪力鋼筋時：
)
cos(sin)
(αα +−=swcvfsbvvA..................................................... (7-6)
c.
剪力鋼筋為一根彎起鋼筋或一組平行鋼筋在距支承點相同距離處彎起者：
αsin)
(swcvfdbvvA−=................................................................. (7-7)
式中(cvv −)不得超過cf ′
4.0cf ′125.0
d. 剪力鋼筋為多根或多組鋼筋在距支承點不同距離處平行彎起者，其所需鋼筋面積應依照公式(7-6)計算。
e.
剪力鋼筋為縱向鋼筋彎起者，僅考慮傾斜部份中間之3/4有效。
f.
構材之同一部份採用一種以上不同型式之剪力鋼筋時，其面積應為按各種型式分別計算所得之和，此項計算cv 僅可引用一次。
g. (cvv −)不得超過cf ′06.1cf ′332.0。
(3) 當(cvv −)超過cf ′53.0cf ′166.0，剪力鋼筋間距不得超過7.1.9節3.項所定最大間距之1/2。
(4) 若構材寬度內用於計算剪力強度之受撓鋼筋在受拉區域內中斷，應依照7.1.12節1.項(6)之規定配置剪力鋼筋。
¶ 4 剪力摩擦
(1) 剪力摩擦之規定適用於衡量經過特定面上之剪力傳遞，例如現有或潛在之裂面、不同材料或不同時間澆鑄之混凝土界面。
(2) 假設裂縫係沿剪力面發生，其所需剪力摩擦鋼筋面積vfA ，可依(3)項設計或採其他剪力傳遞設計方法，惟其預測之強度應與精確試驗之結果相接近。(3)d至
(3)h項之規定適用於任何剪力傳遞強度之計算。
(3) 剪力摩擦設計方法
a.
當剪力摩擦鋼筋垂直剪力面時：
μsvfVA =....................................................................... (7-8)
式中μ為摩擦係數，依照c項之規定。
b. 當剪力摩擦鋼筋傾斜剪力面時：
| 0.166 f ′ c | ，剪 |
|---|
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)
cossin(ffsvfVAααμ+=................................................ (7-9)
式中fα 為剪力摩擦鋼筋與剪力面之交角。
c.
公式(7-8)及(7-9)中之摩擦係數μ規定如下：
整體澆鑄之混凝土........................................................... 1.4λ澆鑄於已硬化之混凝土面，其表面刻意粗糙程度如g 項規定者.. 1.0λ澆鑄於已硬化之混凝土面，其表面未刻意粗糙者..........
0.6λ混凝土藉由剪力釘或鋼棒錨碇於型鋼面者(參見h 項)............... 0.7λ式中λ在常重混凝土時為1.0，「輕質粒料」混凝土時為0.85，「全輕質」
混凝土時為0.75。砂介於上述二者間之輕質混凝土可用線性內插決定之。
d. 設計剪應力v不得大於0.09cf ′，亦不得大於25kgf/cm2 2.5MPa。
e.
通過剪力面之直接張力應額外配置鋼筋抵抗，通過剪力面之永久壓力可視為一額外加於剪力摩擦鋼筋之力(當計算需vfA 時，剪力摩擦鋼筋受力為svf fA)。
f.
剪力摩擦鋼筋應適當分佈於剪力面，並於其兩側以適當之埋置、彎鉤或銲接於特殊裝置錨碇之，以發揮其規定降伏強度。
g. 混凝土澆鑄於已硬化之混凝土面時，其剪力傳遞之界面須乾淨、無浮垢。
若假定之μ值為1.0λ時，應刻意使其接觸面粗糙程度約達0.6cm。
h. 若剪力係藉由剪力釘或銲接鋼筋於型鋼及混凝土之間傳遞，則型鋼面須乾淨、無油漆。
¶ 5 合成混凝土受撓構材之水平剪力設計
(1) 合成構材之構件間接觸面須確能傳遞全部水平剪力。
(2) 承受水平剪力之斷面設計應依(3)項或(5)項之規定或任何剪力傳遞設計方法，惟其預測強度應與精確試驗之結果相接近。
(3) 任一斷面之設計水平剪應力可依下式計算：
dbVvvdh =.............................................................................. (7-10)
式中V係斷面上之設計剪力，d係就全部合成斷面而言。
(4) 設計水平剪應力dhv 不得超過下列容許水平剪應力hv ：
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121
a.
如接觸面乾淨、無浮垢且刻意使其粗糙者，容許水平剪應力hv 不得超過
2.5kgf/cm2 0.25MPa。
b. 配置符合(6)項規定之最少繫筋且其接觸面乾淨、無浮垢，但未刻意使其粗糙者，容許水平剪應力hv 不得超過2.5kgf/cm2 0.25MPa。
c.
配置符合(6)項規定之最少繫筋且接觸面乾淨、無浮垢，並刻意使其粗糙程度約達0.6cm者，容許水平剪應力hv 不得超過11.2kgf/cm2 1.10MPa。
d. 當接觸面內配置之繫筋超過(6)項規定之最少需求時，每增一個百分比，其容許水平剪應力hv 可增加560yfkgf/cm2560yfMPa。
(5) 水平剪力之核算在不超過1/10跨徑之分段上計算所傳遞之實際壓力或拉力，應設法傳遞此等構件間所產生之水平剪力，水平剪力不得超過(4)項規定之容許水平剪應力hv 。
(6) 水平剪力繫筋
a.
若需要時，連接構材間應配置最少繫筋量，其面積不得小於y
fs
5.3，且繫筋間距不得大於支承構件最小腹寬之4倍，亦不得大於60cm。
b. 水平剪力繫筋可為單支鋼筋或鋼線、多肢肋筋或銲接鋼線網(光面或麻面)
之豎肢。
c.
所有繫筋須以適當埋置或彎鉤錨碇於連接構件內。
¶ 6 板與基腳之特殊規定
(1) 板與基腳在集中載重或反力附近之剪力容量應採用下列二種情況之較嚴重者：
a.
板或基腳以梁作用時，其臨界斷面為距集中載重或反力區域d處與板面垂直之全部斷面。在此情況下除支承在基樁之基腳其剪力臨界斷面應依5.4.8節決定外，板或基腳之設計應符合7.2.5節1.至3.項之規定。
b. 板或基腳以雙向作用時，其臨界斷面為周邊ob 距集中載重周圍或反力區域周圍d/2處與板面垂直之全部斷面。在此情況下板或基腳之設計應符合 (2)
至(4)項之規定。
(2) 設計剪應力v應用下式計算：
bv
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122式中V與ob 應取自(1)b項所定之臨界斷面。
(3) 除非依照(4)項配置剪力鋼筋，設計剪應力v不得大於公式(7-12)所算得之cv 。
cf′=53.021.0β.......................................................... (7-12)
(4) 板與基腳所用之剪力鋼筋或鋼線應符合下列規定：
a.
用公式(7-11)計算之剪應力應在(1)b項所定之臨界斷面以及距支承較遠之各斷面加以核算。
b. 任一斷面容許剪應力cv 不得大於cf ′24.0
0.075cf ′，且v不得大於cf ′80.0
c.
如v大於cf ′24.0
0.075cf ′ ，應依照7.2.5節3.項之規定配置剪力鋼筋。
¶ 7 箱涵板之特殊規定
覆土深0.6m以上之箱涵，其板之容許剪應力cv 可用下式計算：
MVdfvccρ15526.0+′=..............................................................
(7-13)
M為所考慮之斷面與V同時發生之設計彎矩。覆土深小於0.6m之箱涵，其板應依照
4.4節及6.5節之有關規定。
¶ 8 托架與托梁之特殊規定
(1) 本節之規定適用於剪力距va 與梁深d之比不大於1，且承受一設計拉力cN 不大於V之托架及托梁，其中d應自支承面計算。
(2) 承載面之外緣深度不得小於0.5 d。
(3) 支承面應設計可同時抵抗設計剪力V，彎矩)
(cv+c斷面。其中h應自支承面計算。
a.
抵抗設計剪力V之剪力摩擦鋼筋vfA 應依7.2.5節4.項之規定。就常重混凝土而言，設計剪應力v不得大於0.09cf ′，亦不得大於25kgf/cm2 2.5MPa。就「全
| 0.53 ) | f c |
|---|
| 0.166 v =(0.066+ ) f′ c β c c | |||
|---|---|---|---|
| 不得大於0.48 f ′ c c | 0.1749 | f ′ c | |
| f ′ c | 0.075 | f ′ c |
|---|
| 0.249 | f ′ c |
|---|
| f ′ c | 0.075 | f ′ c |
|---|
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123輕質」或「輕質粒料」混凝土而言，設計剪應力v不得大於(0.09－
0.03
avcf ′ ，亦不得大於(25.2－8.82dav) kgf/cm2 2.48－0.866davMPa。
)
dA 應依7.2.2節及7.2.3節之規定計算。
托架或托梁頂面設計拉力須小於0.2V，除非另有特別規定用以避免拉力發生。
d. 主受拉鋼筋面積
A 之閉合箍筋或繫筋面積A 不得小於0.5()，且須均勻配置於
A 之2/3有效深度內。
(6) 托架或托梁之正面，其主拉力鋼筋sA 應依下列之一方式錨碇：
a.
採與主筋至少相同尺寸之橫向鋼筋予以銲接錨碇，此銲接須能發揮sA 之規定降伏強度yf 。
b. 主彎曲受拉鋼筋sA 向後形成一水平彎鉤或其他具有明確錨碇作用之方式。
(7) 托架或托梁上之載重支承面積不得投影超出主受拉鋼筋sA 之直線部份，亦不得投影超出橫向錨碇鋼筋之內面。
(8) 上述規定不適用於梁突出部。
(9) 相關符號表示，參見圖7.3。
圖7.3 托架或托梁示意圖
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124
7.3強度設計法－載重因數設計
7.3.1 強度需求
1. 需要強度結構物及其構材之設計，應使所有斷面之設計強度至少等於依照3.23節所定結構物可能承受之設計載重組合算得之需要強度。結構物之每一部份應就可採用之載重組合設計之，並採用最大需要者設計之。
¶ 2 設計強度
(1) 參照載重因數及強度設計之鋼筋混凝土構材，其構材或斷面以載重彎矩、剪力或應力表示之設計強度，並依照載重因數設計法之規定及假設算得之計算強度乘以強度折減因數φ 。
(2) 強度折減因數φ 應用下列數值：
bP 兩者之小者減至0時，其φ 值可自受壓構材之φ 值線性增加至受撓構材之φ 值。
(3) 7.1.12節至7.1.21節所規定之鋼筋伸展及續接均不須用φ 因數。
¶ 7.3.2 設計假設
受撓曲與軸力構材之強度設計應根據本節之假設，並滿足適用之平衡條件及應變相合性。
1. 鋼筋與混凝土之應變假設與其距中性軸之距離成正比。
2. 混凝土最外受壓纖維之最大容許應變假設為0.003。
3. 鋼筋應力低於所用鋼料之規定降伏強度yf 時，其應力應為sE 乘以鋼筋之應變。當應變大於對應yf 之應變時，鋼筋應力應視為與應變無關且等於yf 。
4. 鋼筋混凝土之撓曲計算不計混凝土抗拉強度。
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5. 混凝土壓應力分佈與其應變之關係可假設為矩形、梯形、拋物線形或其他形狀，惟其預測之強度應與精確試驗之結果相接近。
6. 相當矩形混凝土壓應力分佈可視為滿足本節5.項之需求，假設混凝土之應力為
0.85cf ′平均分佈於以斷面邊緣及距最大壓縮纖維a =1β c且平行中性軸之直線為界所圍成之相當壓力區。c值為自最大應變纖維至中性軸之垂直距離。若強度cf ′小於或等於280kgf/cm2 27.6MPa，1β 值應為0.85；若強度超過280kgf/cm2 27.6MPa，1β值應按每超過70kgf/cm2 6.9MPa減少0.05連續遞減之，但1β 不得小於0.65。
¶ 7.3.3 撓曲
¶ 1 受撓構材之最大鋼筋量
(1) 受撓構材之鋼筋比ρ不得超過該斷面受撓而產生平衡應變狀態時之鋼筋比
之0.75倍。對於有壓力鋼筋構材，被壓力鋼筋平衡之bρ 部份不必按0.75因數減少。
(2) 斷面之平衡應變狀態為當受拉鋼筋達到規定降伏強度yf 對應之應變，同時受壓混凝土亦達到其假設之極限應變0.003。
¶ 2 僅有受拉鋼筋之矩形斷面
(1) 設計彎矩強度φM 可用下式計算
ρb
(2) 僅有受拉鋼筋之矩形斷面其平衡鋼筋比bρ 為：
612085.01cb′=βρ..................................................... (7-16)
60085.01yycbfff+′=βρ
3. 僅有受拉鋼筋之翼板斷面
(1) 受壓翼板之厚度等於或大於相當矩形應力塊之深度a時，其設計彎矩強度M 可依照本節2.項(1)之公式計算。
(2) 受壓翼板之厚度小於a時，其設計彎矩強度φnM 可用下式計算：
(()
fyynff+
| 27.6MPa | ，β 1 | |
|---|---|---|
| /cm2 | 6.9MPa | |
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wcysfsbfAAa′−=85.0)
(
(3) 僅有受拉鋼筋之翼板斷面平衡鋼筋比bρ 為：
])
6120(85.0)[(1fyycwbfffbbρβρ++′=.......................................... (7-18)
])
600(85.
0)[(1fyycwbfffbbρβρ++′=式中dbAwsff =ρ
(4) 定義於7.1.22節9.項與10.項之T型梁與箱型梁構造，其受壓寬度b應等於有效板寬。
¶ 4 具有受壓鋼筋之矩形斷面
(1) 矩形斷面之設計彎矩強度φnM 可用下式計算若)
6120)(85.
0)
(1yycssfdfdfbdAA−′′≥′−β................................... (7-19)
600)(85.
0)
(1yycssfdfdfbdAA−′′≥′−β)]()
2()
[(ddfAadfAAMysyssn′−′+−′−= φ........................... (7-20)
式中bffAAacyss′′−=85.
0)
(
(2) 當bdAAss)
(′−小於公式(7-19)之值，則受壓鋼筋之應力小於降伏強度yf ，或當受壓鋼筋之效應小於yf 或不計時，設計彎矩強度除依照7.3.2節之假設根據應力與應變之相合性作一般分析外，亦可用本節2.項(1)之公式計算。
(3) 具有受壓鋼筋之矩形斷面其平衡鋼筋比bρ 為：
)
()]6120(85.0[1ysyycbfffff′′++′=ρβρ......................................... (7-21)
()]600(85.0[1ysyycbfffff′′++′=ρβρ式中受壓鋼筋之應力yysffddf≤+′−=′)]6120)(1[6120yysffddf≤+′−=′)]600)(1[6120
5. 其他斷面